1050铝合金热压缩变形道次间软化规律

在 Gleeble- 15 0 0热模拟试验机上 ,采用高温等温压缩试验 ,对 10 5 0铝合金两道次间的软化规律进行了研究。结果表明 ,在热压缩变形两道次间保温停歇之后 ,流变应力出现了明显的软化现象 ,保温时间越长 ,合金软化率越高 ;变形及停歇保温温度越高 ,合金软化越严重     

超低碳贝氏体钢形变奥氏体静态再结晶行为研究

在MMS-200热模拟试验机上进行了双道次热压缩变形实验,研究了超低碳贝氏体钢的静态再结晶软化规律.利用应力补偿法（0.2%）计算了不同形变温度下的静态再结晶软化率。试验结果表明：形变温度和形变道次间隔时间对超低碳贝氏体钢的静态再结晶行为影响非常大。根据相关试验数据以及静态再结晶动力学方程,经计算得出超低碳贝氏体钢的静态再结晶激活能为292.42 kJ/mol。     

电子束冷床熔铸大规格TA1纯钛扁锭的多道次降温热变形行为研究

针对电子束冷床(EB)熔铸的8 000 mm×1 570 mm×200 mm规格TA1纯钛扁锭，沿轧制方向取样后利用Gleeble-3500热模拟试验机在不同变形参数下进行总变形量75%的多道次降温热压缩实验，研究了不同部位铸态扁锭的多道次压缩热变形行为、微观组织及其细化机理.结果表明：随着道次变形温度从890℃降低到850℃,变形量从13%提高到17%,流变应力呈阶梯升高而道次间软化率逐渐降低；多道次热压缩后，铸态粗大的等轴晶和柱状晶由于发生动态回复与再结晶及静态软化现象，破碎细化成较为细小均匀的等轴α相，平均晶粒尺寸由3.5 cm降至21μm,铸锭不同部位微观组织显示出相似的变化规律；综合分析，EB炉熔铸的TA1纯钛扁锭在相变点以上开始塑性变形并在α相区完成大部分变形，能够提高动态再结晶过程中的形核率，有利于细化热轧组织.     

HAL62—3—3—0.7合金的高温本构方程

采用压缩试验法研究了HAL62-3-3-0.7合金的热变形规律，在不同的变形参数条件下，根据其真实σ-ε曲线拟合了可以反映HAL62-3-3-0.7合金流变应力与各变形参数之间关系的高温本构方程，研究结果表明：HAL62-3-3-0.7合金热变形的流变应力随温度的升高和应变速率的降低而减小，在变形过程中，应力很快达到高峰，而后出现软化过程，其真实σ-ε曲线趋于平缓，证明该合金在高变形速率的条件下动态再结晶过程十分明显。     

2090铝锂合金焊接热影响区软化机理

采用焊接热模拟试验方法研究了２０９０铝锂合金焊接热影响区的微观结构与力学性能的变化规律。研究表明，２０９０铝钮合金焊接热影响区性能的变化主要受强化相的析出、聚集长大和溶解过程控制。２０９０合金中含有扩散速度较快的Ｌｉ元素，使其热影响区出现较严重的软化现象。     

变形工艺对CSP微合金高强度钢组织和性能的影响

在热模拟实验机上进行不同变形温度和冷却速度试验，研究低温区变形温度和冷却工艺对CSP生产线上微合金高强度钢的组织和性能的影响。试验结果表明，变形应在单相奥氏体区内完成，适当降低变形温度有利于得到细小均匀的贝氏体组织；冷却速度对贝氏体组织有明显影响，冷却速度越快，贝氏体组织越细小，强度越高。     

纯Mo双道次压缩高温变形和静态再结晶

采用MMS-200热模拟机对烧结密度为9.7~9.8 g/cm3的纯Mo(简称PM7)进行双道次压缩实验,研究变形温度、变形速率和道次间隔时间对PM7静态再结晶行为的影响,分析其静态再结晶发生的条件,求解静态再结晶激活能。结果表明:PM7静态软化率曲线成S型;随着双道次变形温度的升高、道次间隔时间的延长,PM7的静态再结晶软化率增大;PM7的静态再结晶激活能为456.032 k J/mol。     

变形工艺对GCr15钢在线球化的影响

根据离异共析原理,对GCr15钢采用先促进碳化物析出,再变形破碎的工艺,即分别采用两道次变形工艺和三道次变形工艺在Gleeble-2000型热模拟机进行变形实验,对比不同变形工艺下GCr15钢的显微组织和硬度,分析变形道次、碳化物析出区间冷却起始温度和冷却速度对组织球化的影响。结果表明:三道次变形工艺在实现GCr15钢组织球化和材料软化方面较两道次变形工艺有明显优势;对于GCr15钢,在三道次变形工艺中,把未再结晶区变形温度控制在900℃,并在900～800℃采用1℃/s的冷却速度,能够形成大量的球化组织,材料明显软化,可实现钢大部分组织在线球化。     

应变软化及剪胀性土体中考虑大应变的孔扩张问题解析

采用应力跌落模型模拟土体的应变软化,以Mohr-couloub屈服准则和不相关联的流动法则考虑土体屈服塑性流动和剪胀特性,引进对数应变考虑土体的大变形,给出了应变软化及剪胀性土体中考虑大应变的孔扩张问题的弹塑性解析解,为了对比,还给出了小应变情况下位移的解析表达式.分析了大、小应变理论、不同剪胀特性、不同软化程度和考虑塑性区弹性变形与否对结果的影响.结果表明:在孔扩张压力较大时,用小应变理论会引起很大误差,必须考虑大应变;在相同扩张力作用下,土体的软化程度越高,扩张率越大,土体的剪胀角越大则扩张率越小.土体的软化和剪胀特性还影响极限扩张压力,软化越严重,极限扩张压力越小;剪胀角越大,极限扩张压力越大.     

脱溶处理对铝铁合金加工软化现象的影响

研究了变形前脱溶处理时对Ａｌ－２％Ｆｅ合金加工软化现象的影响，用电子探针能谱分析对Ａｌ－２％Ｆｅ合金的基体纯度进行了研究。结果表明；在６７３－７７３Ｋ进行脱溶处理时，固溶于基体中的Ｆｅ原子析出较快，具有显著的净化基体的作用，从而促进了加工软化。     

Ti-15-3合金高温变形的微观组织

Ti-15-3合金的组织和性能对工艺参数十分敏感，生产中不易获得组织和性能稳定一致的产品，通过在Gleeble-1500型热加工模拟试验机上进行的等温恒应变速率压缩试验和金相及透射分析，研究了变形温度、变形程度和变形速率对Ti-15-3合金热变形的显微组织的影响，分析表明，Ti-15-3合金高温变形时容易发生动态回复，高温大变形下低速变形时有发生少量的再结晶，这些研究对于制定该合金合理的热变形工艺，保证产品的质量和提高使用性能具有重要的理论价值和实际意义。     

6016-T4铝合金高应变速率变形行为和本构模型

为了研究室温条件下6016-T4铝合金板材的高应变速率变形行为,采用分离式霍普金森压杆(SHPB)设备进行应变速率为1 600、2 300和3 200 s^-1的压缩变形实验,建立描述材料变形行为的Johnson-Cook本构模型,应用ABAQUS软件进行热力耦合仿真模拟,研究实验过程中合金的变形和温度场变化规律.结果表明：在6016-T4铝合金板材室温高应变速率压缩变形过程中,当应变速率较高时,合金表现出负应变速率敏感性;通过Johnson-Cook本构模型计算出的数据与实验数据吻合良好;通过仿真模拟可知,合金内部的温度明显升高且分布不均匀,绝热温升对合金变形产生了一定的软化作用.     

Ti-15-3合金热变形实验研究

在Cleeble-1500热模拟机上对Ti-15-3合金试样进行了热压缩试验,根据压力应变曲线研究了该合金在高温时的流动特性,由金相观察分析了热变形参数对该合金组织的影响。此研究结果对确定Ti-15-3合金锻造工艺参数提供了重要依据。     

稀土对D36船板钢再结晶行为的影响

在实验室采用热模拟技术研究稀土对D36船板钢再结晶行为的影响,结果表明稀土成分对动态再结晶临界应变εD影响较明显,稀土量达100×10-6与稀土量达60×10-6的试样其临界应变均高于未加稀土的试样,且当变形温度达到910℃以下随着稀土量的增加不再发生再结晶,即加入稀土推迟了动态再结晶的发生,随着稀土加入量的增加推迟作用也越明显;双道次高温轧制时稀土对静态再结晶软化率的影响要比低温轧制明显,与未加稀土的试样相比,适量加入100×10-6稀土其变形抗力会有一定的提高,道次间隙时间内再结晶容易发生,而稀土含量少影响不显著.     

Beta Ti-9.8Mo-3.9Nb-2V-3.1Al合金的热压缩变形行为研究

采用Gleeble-3500热模拟机对Ti-9.8Mo-3.9Nb-2V-3.1Al合金进行了室温～800 ℃范围内的热压缩变形试验,应变速率0.1 s-1.结果显示,在室温～300 ℃和500～800 ℃范围内,合金的变形抗力随温度的升高而降低,但是在300～500 ℃出现了异常的变形抗力随温度升高而升高的现象.最后讨论了热压缩变形行为对于试验结果的影响.     

线性软化土体中球孔扩张问题的解析解

采用三折线线性软化模型描述了土体应力－应变关系，以Mohr-Coulomb为屈服准则，同时考虑塑性区弹性变形、土体剪胀以及土体软化的特性，推导了孔扩张后孔周各个区域的应力、应变及位移解析解，讨论了剪胀角、应变软化系数、是否考虑塑性区弹性变形对解答结果的影响.结果表明，最终扩张压力、塑性区半径都随剪胀角的增大而增大；软化系数对塑性区半径影响很小，但对最终扩张压力影响较大，随着软化系数的增大，最终扩张压力增大；考虑塑性区弹性变形对扩张问题解答的影响随扩张半径的增大越趋明显；考虑塑性区的弹性变形，最终扩孔压力偏小.     

微合金非调质40Mn2V钢管的变形抗力研究

采用Gleeble-1500热模拟实验机对微合金非调质40Mn2V钢管的变形抗力进行了研究。结果表明,变形温度越高,变形速率越低,钢管变形抗力越小。变形抗力对数值lnσ随着温度升高和变形速率对数值ln ε的增大,分别呈线性减小和线性增大,且变形抗力与变形程度呈非线性关系。采用Matlab软件拟合出了微合金非调质40Mn2V钢管的变形抗力公式,其拟合度R为0．9663。     

Zr63A110Ni10Cu14Nb3大块非晶合金的力学行为研究

通过电弧熔炼并利用吸铸的方法制备了长70mm、直径3mm的Zr63A110Ni10Cu14Nb3大块非晶合金．热稳定性分析表明：该合金具有较大的过冷液相区．室温压缩实验显示舍金具有很高的屈服强度，在合金发生屈服之后应力-应变曲线上有明显的锯齿现象和一个明显的应变软化阶段．结合断口形貌特征，分析并讨论了非晶合金的剪切断裂机理．     

喷射沉积镁合金双道次热压缩组织性能研究

以喷射沉积Mg-9Al-3Zn-1Mn-6Ca-2Nd镁合金为研究对象,利用Gleeble-1500D热模拟机研究变形温度330℃、应变速率1 s-1,道次间隔时间分别为5 s和30 s时双道次热压缩后力学行为,并进行微观组织分析.结果表明:双道次热模拟压缩后合金中形成Ca2Mg6Zn3稳定相;伴随着再结晶的发生,亚稳相Mg0.97Zn0.03重溶与Ca2Mg6Zn3析出之间的动态组织演变是影响镁合金热压缩过程塑性失稳的重要因素.     

Incoloy 825合金在拉/压应变保时下循环变形行为

为了研究Incoloy 825合金的循环变形行为,在650℃拉伸或压缩应变保时条件下进行了循环变形实验,并得出相应的应变疲劳参数.利用透射电子显微镜和扫描电子显微镜观察了合金循环变形后的位错亚结构和断口形貌.结果表明：在循环变形条件下合金拉伸应变保时发生循环硬化、先循环硬化后循环软化或循环稳定行为;合金在压缩应变保时发生循环硬化或先循环硬化后循环稳定行为.合金的变形机制均为平面滑移,合金中的裂纹萌生与扩展模式均为穿晶型.