定子槽开口对感应电机转子涡流损耗的影响

为了精确计算感应电机转子上的涡流损耗并探讨定子开槽对其产生的影响,对于额定功率为2.2 k W极对数为4的小型铸铝转子感应电机中转子涡流损耗情况进行了详细分析。通过建立不同定子槽开口的电机模型,结合电机内谐波磁场的理论分析与二维有限元的计算方法,研究了电机气隙谐波磁场与定子槽开口的关系,揭示了转子中不同位置的磁密与涡电流分布情况,并对比分析了不同槽开口模型中转子铁心与导条中涡流损耗的大小关系。仿真结果表明:气隙中的谐波磁场以及转子铁心表面的涡电流密度都随着定子槽开口增大而增大;转子铁心及导条中的涡流损耗随定子槽开口的增大呈二次函数的增长趋势。     

异步电动机在低频运行时所观察到的脉动转矩特性

由于脉动转矩分量的影响,异步电动机在低频运行时特性变坏,且导致转子速度波动,本文通过两种转子槽形结构的试验研究,以观察异步电动机低频运行时转矩脉动情况。被试电机额定值为:220V,60Hz,3.7kW。定子48槽,采用短距叠绕组。试验时定子相同,转子分别为半闭口槽和闭口槽。闭口槽的槽数为38,导条面积为1350mm~2;半闭口槽的槽数为28,导条面积为1700mm~2。为了观测气隙功率的变化情况,在定子每相绕组中设置了一组观察线圈,驱动电源系统如图1所示。     

三相微电机改极的简易计算

常见三相微型电动机都是2、4极的高速电动机。实际应用中,为了简化变速机构,往往需要把它改制成6、8极的低速电动机。此时,可以利用电机原有绕组数据改制。 1.电动机的选择因为电动机的输出功率与极数大致成反比,所以,需要由高速改成低速的电动机功率应有充分余量。此外,一般三相微电机都采用整数槽绕组,因此,改极电动机的定子槽数一般应取:6极时18槽,8极时24槽;且定、转子槽数的配合应满足     

笼型异步电动机具有中环时稳态特性的分析与计算

笼型异步电动机的转子槽通常扭斜约一个定子槽距。由于转子槽扭斜角的电角度与极数成正比,因此当电机的极数很多,或大极比多速电动机作低速运行时,其斜槽系数将明显地减小,从而导致最大转矩降低与机械特性变软。若在转子铁心的中部增设一个短路环(即中环),则在中环两侧形成两个自     

集中了绕线型和笼型优点的混合式电动机

英国Brook Crompton Parkinson开发了一种既有笼型电动机特点,又有绕线转子电机特性的新型电动机,这种电机不需要起动电阻、电刷和集电环,因此很经济。这种混合型异步电动机,基本上是一个笼型电机。它是一个单铜条转子,而不是一个绕线式转子,所以把它叫做管式笼型异步电动机。笼型转子的铁心应与定子铁心对齐,导条为铜条。非轴伸端铜导条延伸出来,延伸出来的部分占据了在绕线型电机中通常由滑环所占据的那部分空间。每根延伸出来的导条都穿过钢管,然后与端环相联,进行短路。     

不同叠片式转子结构高速感应电机综合分析

针对叠片式高速感应电机,转子铁心难以承受巨大离心力的问题,本文基于一台280 k W,12000 r/min的高速感应电动机,设计了3种转子结构,并对3种转子结构的电磁特性、转子强度、温度分布进行了综合的比较分析,同时设计了风风冷和风水冷两套冷却方案,分析了两种冷却方案下电机温度分布,分析结果表明:圆形槽转子结构转子损耗远大于平行槽和水滴槽,但转子强度较好,水滴槽的转子强度最差;风风冷冷却结构的电机最高温度集中在定子铁心,而风水冷集中在转子铁心;圆形槽转子结构的转子温度约比平行槽和水滴槽高18°C。     

隐极同步电动机冷却空气流场特性研究

为了研究在相应通风道结构下某变频调速隐极同步电动机冷却空气流场的特点,建立了包括定子和转子风道的电机1/8结构的三维流场物理模型,基于有限体积法,对三维湍流流动控制方程进行数值求解,得到了两种额定转速时电机内各部分空气流速、空气流量分布的特点。结果表明,在计算条件下,转子转速分别为3120r/min、4800r/min时,定子部分流过定子端部、压指间、定子铁心段径向通风沟及转子部分的冷却空气流量分配百分比基本不变,转子端部未布置补风口的3号槽与布置补风口的6号槽冷却风量较小。所得结论可为通风道结构设计提供参考。     

132千瓦6极绕线转子电动机提高转子电压的新设计

1983年5月,第二汽车制造厂要求我厂设计试制一台意大利进口3000吨压床主驱动中型高转差率电动机。意大利3000吨压床体积庞大,高约8米,电机安装在床顶的平台上。电机为全封闭自扇冷式132千瓦6极绕线转子电动机,经拆开检查:槽配合为72/54,定子线圈是同心式散下绕组,转子线圈为一般铜条波绕组,中心高355毫米,定子外圆φ540,定、转子铁心长540毫米。底脚孔距:轴向610毫米,横向560毫米。轴伸直径φ100,电机总长1.88米,总     

转子槽口深度和槽配合对异步电机转子损耗的影响

为了分析转子槽口深度及定转子槽配合对三相变频调速异步电动机转子损耗的影响,采用ANSYS Maxwell软件对1台空载损耗异常的10极、1 100 k W三相变频调速异步电动机转子损耗进行详细分析。通过建立不同转子槽口深度和定转子槽配合的电机模型,结合电机内谐波磁场的理论,对比分析了不同槽口深度和定转子槽配合的电机模型转子铁心与转子导条中的损耗。根据仿真分析结果,对该样机进行改进设计。样机试验结果表明仿真计算的正确性,可为相关电机的设计提供参考。     

基于热网络的异步电机过载保护模型及数字算法

以试验样机为例,依据电机内部不同的发热源将电机分作五部分,即定子铁心和机壳、定子槽绕组、定子绕组端部、转子导条和转子铁心,分别应用集总参数法建立了五阶的热网络分布模型.在保证模型精度的前提下,利用零极点对消法对五阶热模型进行了降阶简化,从而得到了反应电机温升主要特性、精度高、计算简单的低阶热网络模型.对低阶热模型进行离散化,得到了适用于智能电机过载保护继电器的数字算法.     

不同槽极数配合的永磁电机噪声特性分析

首先,利用麦克斯韦张量法推导了电磁力的解析模型,基于解析模型分析了8极48槽、8极36槽、6极36槽3种槽极数配合的新能源汽车用永磁电机电磁力的空间阶次和频率特征;其次,利用有限元法对定子铁心的模态进行了分析;同时,在半消声室内分别对上述3种槽极数配合的永磁电机在额定外特性匀加速工况下进行了噪声测试,并利用快速傅里叶变换得出了3种电机噪声的频谱图;最后,综合电磁力空间阶次、频率特征以及定子铁心的模态对测试结果进行了分析。分析结果揭示了3种槽极数配合对永磁电机噪声水平的影响以及不同槽极数配合电机电磁噪声的抑制方法。     

永磁低速同步电动机的应用技术

1　概　述随着工厂自动化(FA)、办公用品自动化(OA)、家庭自动化(HA)愈来愈在当今社会普及,一种新颖的微特电机品种,永磁低速同步电动机在近20年得到迅猛的发展和极其广泛的应用。图1是这种电机的典型结构。这种电机是利用定转子齿槽效应引起的气隙磁导变化来进行工作的。图1　永磁低速同步电动机结构图如图1所示电机的定子铁心是由在8个大齿上冲制均匀分布小齿的定子冲片叠压而成,转子铁心一般采用均匀分布小齿的转子冲片采用粘结工艺完成,整个转子铁心是由3段互相错位的转子铁心组成,在中段铁心和左段、右段铁心中夹有环型的高性能钕铁…     

多极异步电动机线圈间不接头一条龙嵌线工艺

电动机嵌线,在电动机生产中是一个重要工序,即把漆包线绕制成一定形状的线圈后再嵌入铁心槽中（见示意图1）。图1我公司起重机用三相异步电动机：有24槽2／8极,36槽2／12极,48槽4／16极多种。该系列电机是引进德国的AS型每台电机有快速绕组,慢速绕组两个各自独立的绕组。本文只述及慢速绕组的嵌线工艺的改进。电机车间原生产工艺采取单只线圈嵌进铁心槽中然后接头。以24槽8极电动机为例：每一相绕组有3对接头,三相绕组有9对接头。36槽12极48槽16极则分别有15对、21对接头（见示意图2、3）。图2上述电动机绕组均为星形接法、庶极接法…     

利用电子计算机进行不对称绕组的谐波分析

为了在10/12极双绕组双速电动机上利用原有的8/10极双绕组双速电机的冲片(定子120槽,转子140槽),在12极上我们采用了每极每相槽数为3(1/3)的不对称绕组。对于上述绕组,在不拆散极相组、每相串联线圈数相等以及三相基本上对称这三个条件下,可能有的线圈排列方案有下述两种: Ⅰ)3—4—3,3—3—4,4—3—3;……Ⅱ)3—4—3,4—3—3,3—3—4;……利用磁势矢量图,我们发现,这两个方案对于主波v＇=6(为方便起见,我们以两极波作为基波)来说是完全相同的。三相间的夹角分别为120°30＇,120°30＇和119°,亦即是一个接     

探讨大型变频调速矿井提升同步电动机设计的特殊性

针对大型矿井提升同步电动机和为其供电的交-交变频电源的特点,概括介绍了此类电机的电磁、结构等方面的设计要点。在电机电磁设计方面,说明了对于使用变频电源下,如何选择电机容量、额定电压,确定极对数、定子铁心外径及气隙磁密、定子线圈每相串联匝数和定子铁心长度等初步设计需要考虑的问题。进而对详细计算进行说明。在结构设计方面,分别对定转子的组成和定转子线圈结构特点进行了简要介绍。所生产的电机不仅在性能上满足用户的要求,而且经济指标也在逐步提升。     

三相异步电动机空壳配定子绕组的简易计算

一、确定电机极数 P=D_(i1)/1.8h_(C1) (1)式中:P——电机极数; D_(i1)——定子内径(厘米); h_(C1)——定子轭部高度(厘米)。选取接近的正偶数。为了电机重绕后的起动性能良好,噪声小,要求下列不等式成立: Q_1-Q_2≠±P (2) Q_1-Q_2≠1±P (3) Q_1-Q_2≠2±2P (4)式中:Q_1——定子槽数; Q_2——转子槽数。二、估计电动机功率根据电动机定子铁芯长度、内径、极数和电动机型式,查阅国产同类型相近铁芯尺寸的电动机进行比较,从而估算出近似功率,对于早年产品电动机和铁芯质量有问题的电机,事先最好做铁损试验,然后再根据试验结果考虑降低功率使用。三、计算每槽导线根数设绕组相电压U_1=220伏,电源频率50周,电压降0.97,铁芯压装系数K_(Fe)=0.92涂漆)和0.95(不涂漆),分布系数K_(d1)=0.96,则可导出下面计算公式: 1.根据空气隙磁密B_0计算每槽导线根     

0.5kW三相盘式制动电动机

盘式电动机摒弃了传统型电机的径向磁路结构,将定、转子铁心沿电机轴向平行安置,以形成平面型气隙。定、转子铁心皆由0.5mm厚带钢卷绕而成,钢片在卷绕过程中逐个冲出槽形,并予卷紧。定子铁心槽内,嵌有三相绕组,而转子则为浇铝的鼠笼转子。电机轴向长度可明显缩短,为一般电机长度的50%～60%,故称之为盘式电动机。盘式电动机的独特优点,为具有自制动性能,在它上面增加若干简单的制动件后,即可构成盘式制     

槽配合对单绕组双速直槽异步电动机空载磁场及损耗的影响

大功率单绕组双速电机转子通常采用直槽结构,无法通过斜槽来削弱齿谐波。为了研究直槽情况下,定转子槽配合变化对单绕组双速电机空载磁场及损耗的影响,以一台定子槽数为48的15/3 k W,4/8极单绕组双速电机为例,利用时步有限元法对比分析了不同槽配合时电机内部磁场及铁耗、定转子铜耗的变化规律。结果表明:随转子槽数增加,气隙径向磁场基本不变而切向磁场高次谐波含量增加;与少槽配合相比,多槽配合时定子铜耗和转子高频附加铁耗均略微增加;转子铜耗先减小后增加且在多槽配合时远大于少槽配合。样机实验对比验证了该分析的正确性。研究结果可为合理选择单绕组双速电机槽配合提供重要的理论依据。     

电动机槽绝缘用热硬化性树脂

一、范围: ①由二硫化钼及热硬化性树脂组成的高流动性电动机绝缘用热硬化性树脂。②于第①项树脂中增加一种或多种金属氧化物或氮化硼等所组成的高流动性电机机绝缘用热硬化性树脂。二、详细说明: 本发明是感应电动机铸铝转子铁心和铝导条间绝缘用的良好的热硬化性树脂。一般感应电动机转子放置槽绝缘的目的是要在铁心和槽内导条间建立绝缘。导条和铁心槽间绝缘电阻的大小对电动机的起动特性有很大影响,绝缘电阻越大,则电动机起动特性越好。以前铁心和导条间绝缘一直是在槽壁烘烤一层漆或采取蒸气处理,在槽壁形成一层氧化膜,更有采用在槽壁涂有金属氧化物悬浮的热硬化树脂再烘     

表面式永磁同步电机转子辅助槽对转矩的影响

以一台10极定子30槽表面式永磁同步电动机为例,分别在永磁体下方的转子铁心和永磁体底部开设不同形状、数量和位置的辅助槽,分析各类辅助槽对于电机带载运行时的转矩脉动和平均转矩的影响,总结转矩脉动随辅助槽大小和位置的变化规律。有限元分析研究表明,开设合理的转子铁心辅助槽和永磁体辅助槽可以有效地削弱转矩脉动。