250km／h动车组牵引电机转子铜导条的国产化

通过250km／h高速动车组牵引电机转子铜导条的国产化,总结了用国产化材料替代欧洲材料的经验。介绍了如何把转子铜导条放在真空退火炉中进行热处理,探讨了如何优化真空退火的工艺,确保了转子铜导条在与转子端环钎焊过程中不起泡,保证了动车牵引电机转子铜导条的性能和质量。     

风扇电机转子导条与端环的计算新探

风扇电容运转电机鼠笼转子导条与端环对电机品质影响是很大的。合理的计算可提高整机性能指标,如低电压起动、调速比、风量、效率、温升,并可节约转子用铝量。从现有资料看来,目前国内关于转子导条和端环还没有完善、精确的公式,大多数为估算。对于转子导条,总是先假设转子冲片槽形面积,算出导条电阻,再用导条允许电流密度判断假设是否正确。显然,这样估算的精度是不高的。为此,笔者在参考了一些国内外微电机资料,并分析了风扇电机的特殊性基础上,     

考虑实心体涡流影响的笼型实心转子电机起动工况导条电流分布的解析计算

笼型实心转子感应电机实心体与导条感应电流相互耦合,尤其是两极电机起动时,实心体涡流对导条电流分布产生很大影响,使导条电流密度由槽口至槽底呈现先减小后增大的不对称U型分布.传统计算方法会导致转子参数计算误差较大,严重影响电机设计的准确性.该文建立考虑磁场饱和效应的二维多层电磁场解析模型,求解两极笼型实心转子感应电机起动工况下的磁场分布.在此基础上,计及转子铁心轭部感应电流影响,建立转子导条电流解析计算模型,并求解电机在起动运行时笼型导条电流密度的分布.最后,通过与有限元仿真结果对比,验证不同电压下起动时,所求解的导条电流密度分布规律的准确性.结果表明所提出的计算方法适用于包括两极电机在内的各种极数笼型实心转子感应电机,为该类电机起动参数及性能的准确计算提供了参考.     

超高转差率异步电机转子梳齿形导条参数的数值计算

异步电机超高转差率的获得,主要取决于转子电阻的增大。本文所研制的超高转差率电机,其转子上装有特殊结构的导条,形状为沿轴向变截面梳齿形。改变转子梳齿形导条的几何尺寸,用以调节转子电阻值的大小,超过一定极限值后加大梳齿的高度,利于解决电机长期连续运行时转子发热问题。文中用的限元法研究了梳齿形导条中电流的分布及电阻值的计算方法,同时还分析了导条电阻值与梳齿几何尺寸之间的关系。     

电动叉车感应电机转子导条运行参数的研究

针对转子导条上的谐波损耗问题,在保持槽面积不变的基础上,对转子槽形进行改进。通过降低转子槽深、降低转子导条上谐波电流的集肤效应的影响、减小导条电阻增大系数,最终减小转子谐波损耗。当电机由非正弦电压供电时,在瞬态场中求解改进前后两种不同槽形转子导条上的谐波损耗,并在涡流场中计算电阻增大系数和电感减小系数。经过有限元软件仿真结果比较,证明改进方法有效。     

异步电动机转子鼠笼导条断裂的原因分析

1991年9月,九江电厂扩建工程3号机组(200MW)正进入分部运转时,3号炉甲侧引风机电机运转时发现负荷端转子与定子之间有冒火花现象。该电机型号为Y800-13-8,额定功率为1400kW,哈尔滨电机厂1990年5月产品。打开该电机端盖观察,未发现转子与定子有相碰的痕迹。在端盖打开的情况下再送电启动,仍然发现马达转子与定子之间有火花产生。抽出转子检查,发现转子鼠笼导条端部有几处烧黑的痕迹,经分析是因转子鼠笼导条与端环脱焊引起。厂家采用现场银焊将脱焊的转子鼠笼导条与端环一一焊上后,电动机投运正常。     

多断条笼型转子感应电动机导条电流分布

为研究转子断条感应电动机的导条电流分布问题,采用基于拓展的综合矢量法建立了易于求解的数学模型.其数学模型的暂态及稳态仿真运行揭示了导条电流分布特征及最大导条电流与断条数量、相对位置的关系.结果表明,导条电流随空间变化的周期为一对极;具有最大电流的导条位置与断条相邻或相距一对极距;在多断条情况下,最大导条电流数值随断条位置而改变;当断条相对位置为一对极距时,最大导条电流达到相应断条数目的最高值;在特殊断条位置情况下,所有正常导条电流数值相等.所得研究结果有助于对感应电机在线故障诊断作正确评估.     

鼠笼转子导条断裂的研究与新型防断条结构

本文分析和计算了鼠笼型转子导条断裂,系因导条在铁心槽中不能固紧,导条伸长不准确,护环位置不合理,端环截面积偏小等所致.目前国内已采取的措施均不能彻底予以解决.本文介绍的独特的灯笼型和组合型防断条结构,经70余台改造电机运行证明是可靠的.     

防止大中型异步电动机笼型转子导条断裂技术应用

本文分析了牡二厂引风机、送风机电机转子导条断裂原因,介绍了牡二厂应用防断条技术取得的优秀成果.经过运行证明该技术是可靠的,具有广泛的推广价值.     

笼型转子断条感应电动机的易解数学模型

针对断条破坏了电机原有对称关系而使建模仿真变得困难,采用综合矢量法,建立了转子断条感应电动机易于求解的数学模型.对电机暂态及稳态仿真揭示了定子电流幅值与转矩随时间脉动的故障特征,得出了转子导条电流分布规律,表明与断条相邻及相距一对极距的导条电流最大.引人关注的是在转子端环间出现端电压,其值反映了转子电路不对称程度;揭示了故障特征随电机负载变化规律.定子电流实测与仿真结果相吻合证实了结论正确,有助于感应电机在线故障诊断.     

基于转子固有高频信号的同步电动机转子位置检测

针对同步电动机矢量控制系统中机械位置传感器存在的问题,对同步电动机的无机械位置传感器控制技术进行了深入研究。提出了基于转子高频信号的无机械位置传感器同步电动机转子位置检测方法,该方法将同步电动机自身结构作为转子位置传感器,依据旋转变压器原理和同步电动机的自身结构,建立了转子位置观测的数学模型;并给出了一种转子注入高频信号的实现方法,即利用转子固有高频信号来对转子位置进行检测。建立了基于转子高频信号的同步电动机无位置传感器矢量控制模型,并进行了仿真分析,结果表明该无机械位置传感器转子位置检测方法具有很好的检测精度和实用性。     

转子的正确设计对鼠笼型电动机转子温升的影响

0 引言 在正常设计情况下,转子端环的表面温度要比转子表面温度低10%以上,这是因为端环的电流密度要低于导条电流密度.但小功率电机的端环温度接近导条表面温度.     

考虑定子斜槽及转子运动的外转子无刷直流电机数值计算

本文采用有限元法对外转子无刷直流电动机的电磁场进行数值计算,分析了电机定子斜槽与相反电势波形的关系,提出了采用运动气隙边界法处理定转子相对运动、利用矢量叠加计及定子斜槽的方法。计算结果表明:定子齿槽对于相反电势的影响较大,定子槽斜一个槽距后相反电势的波形明显得到改善。     

双鼠笼感应电动机的结构及转子槽形设计

介绍双鼠笼感应电动机的结构特点、转子上下导条在电机起动与运行中的作用、转子导条的不同形状、导条材质的选择和转子槽形的类型,并展示了两种转子槽形的比较结果及它们在电机设计中的适用性。     

转子槽口深度和槽配合对异步电机转子损耗的影响

为了分析转子槽口深度及定转子槽配合对三相变频调速异步电动机转子损耗的影响,采用ANSYS Maxwell软件对1台空载损耗异常的10极、1 100 k W三相变频调速异步电动机转子损耗进行详细分析。通过建立不同转子槽口深度和定转子槽配合的电机模型,结合电机内谐波磁场的理论,对比分析了不同槽口深度和定转子槽配合的电机模型转子铁心与转子导条中的损耗。根据仿真分析结果,对该样机进行改进设计。样机试验结果表明仿真计算的正确性,可为相关电机的设计提供参考。     

全封闭高速永磁电机转子结构对转子散热的影响

为研究转子物理结构对机壳水冷全封闭式高速永磁电机转子散热的影响,以一台15k W、30 000r/min的非晶合金高速永磁电机为例,基于流体力学和传热学理论,建立三维流固耦合共轭传热求解域模型,并给出基本假设与边界条件,采用有限体积法进行流固耦合求解,得到转子有无轴向通风孔和通风孔与风刺相配合时电机内流体流动特性及各部件的温度分布。在此基础上,研究通风孔尺寸、通风孔数量变化对流体场及温度场的影响。计算结果表明,转子引入风刺和通风孔等风压元件可有效提高转子的散热能力,降低永磁体温升。通过增大通风孔尺寸和数量可进一步降低永磁体温升。最后,对一台15k W全封闭式水冷非晶合金永磁电机进行了温升试验,并将试验数据与计算结果进行对比,验证了耦合场计算结果的正确性。     

宽转子无轴承开关磁阻电机的转子极形优化

为了解决宽转子无轴承开关磁阻电机由于开关型供电方式以及双凸极铁心结构在运行过程中容易导致转矩脉动很大的问题,本文对其转子极结构进行改进,提出在转子极两侧开槽的优化设计方案。旨在通过增大开槽处的气隙磁阻,提高用于产生转矩的切向分量的气隙磁密,从而降低转矩脉动。对所开槽进行参数化处理,使用控制变量法分析各开槽参数对转矩性能的影响,以性能指标最优为目标确定开槽参数。利用场路耦合的方法将电机有限元分析模型和直接瞬时转矩控制电路模型结合起来,实现电机系统的动态运行。仿真结果表明转子极开槽后能够有效降低宽转子无轴承开关磁阻电机的转矩脉动,提升平均转矩,并且对径向悬浮力的影响很小。     

汽轮发电机转子的修复技术

通过对SQF-100-2发电机转子修复工艺的介绍,重点阐述转子修复过程中的有关技术要求及措施,对其它发电厂出现的类似问题起借鉴作用。     

汽轮发电机转子改造

对200MW以下汽轮发电机,可通过改进转子线圈的通风结构、引线和集电环结构,达到降低损耗、提高效率的目的。并通过性能比较,证明了目前对老机组转子的改造是提高机组性能的一种有效方法。     

转子不平衡现象的分析

简述了转子不平衡的原因和不平衡振动的特征,以及对汽轮机转子、轴承箱振动、转子应力和动、静摩擦的影响;分析了出现转子不平衡的其他原因,是由测振探头的工作表面问题、电气噪声、转子裂纹和弯曲等造成的;指出转子动平衡是消除转子不平衡的主要方法。