对20CrMn2Mo钢渗碳淬火齿轮疲劳剥落与接触应力的研究

对20CrMn2Mo钢渗碳淬火后,进行了接触疲劳试验,细致观察了疲劳裂纹的产生、发展和最终发生疲劳剥落的全过程,并进行了理论分析,得出了疲劳极限方程。为渗碳淬火钢齿轮的设计提供了依据。     

45钢亚温淬火工艺可减少淬火开裂倾向

亚温淬火条件下,淬火温度和回火温度对45钢强度及硬度有影响,分析了亚温淬火后的组织与性能。实验发现,在740~800℃,随淬火温度的升高,其强度和硬度升高,并减少了淬火裂纹。     

回转支承感应淬火裂纹原因分析及改进措施

随着我国经济的快速发展，工程机械需求量大增，回转支承作为工程机械的基础件，其质量关系到整机的使用寿命。而影响回转支承内在质量的关键工序是中频表面淬火，淬火裂纹是中频淬火常出现的主要缺陷之一。本文就回转支承中频淬火时经常出现的裂纹形式及产生的原因作简要分析，并以此提出了解决措施。     

钻机卡瓦热处理裂纹分析及其解决方法

矿井钻机卡瓦要求有较高的表面硬度和耐磨性,并要有相当的韧性,否则会在使用中出现脆性断裂。常用材料为止T10钢,为充分发挥其性能优势,需要进行相应的热处理,以获得低温回火马氏体组织。但是由于该钢种成分和热处理工艺性的影响,在实际生产中淬火时经常出现裂纹,造成大量报废(废品率一度达到近90％)。为解决这一难题,我们研究开发出了新的热处理工艺,基本解决了这个问题。     

零保温热处理温度对27SiMn钢组织性能的影响

采用正交组合回归设计实验方法，研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律，并进行了显微组织分析．实验表明，27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织．900℃零保温淬火，强度、硬度超过880℃常规淬火，其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关．     

掘进机45钢制轴齿轮断裂原因分析

运用化学分析、金相检验等方法 ,对 4 5钢制轴齿轮产生的裂纹进行检测分析。结果表明 ,轴齿轮产生的弧形裂纹是由于碳、锰元素含量较高 ,降低了Ms点而淬火介质温度较低造成的     

20Cr圆钢方框白亮带的研究

通过化学成分分析和出钢中方框白亮带是成分负析所致，并采用硬度检测法分析了方框白亮带对钢淬火后硬度的影响。结果表明，钢中成分负偏析在淬火后会形成淬火软带，影响零件使用性能     

浅谈防止磨削裂纹的产生

我厂的主要产品是煤矿机械如各种绞车、带式输送机及掘进机等，在这些产品中有大量齿轮、轴等零件，很多都要求进行渗碳淬火热处理，之后进行磨削加工。但在进行磨削加工时，常常会出现裂纹，这严重影响了工件的质量，甚至造成报废。本人根据多年的实践，对磨削裂纹产生的原因、危害及防止措施，总结出了一些经验，供大家参考。     

42CrMo钢制破碎机动锥轴裂缝分析及加工工艺改进

介绍了42CrMo破碎机动锥轴裂缝的原因,强调指出锻造温度过高、原始组织不好,表面高频淬火,但淬火后没经过回火处理,组织应力和热应力的积聚是导致轴产生横向裂纹和龟裂的主要原因。     

“零保温”淬火温度对25MnV钢组织性能的影响

研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响，探讨了“零保温”淬火条件下，奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明，在880~910 ℃范围内，随淬火温度的升高，25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加；高于910 ℃后，逐步下降.加热至铁素体消失时淬火，该钢具有最佳的强韧性.25MnV钢“零保温”淬火后得到细小的板条状马氏体组织，其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关.     

斗轮机回转齿轮断齿原因分析

发电厂煤场斗轮机回转齿轮发生断齿,根据成分分析、金相检验、硬度测试以及断口形貌分析的结果,认为由于齿轮表面硬化层中淬火裂纹存在,在运行中受较大冲击后发生了冲击断裂,并对防止淬火裂纹提出了建议。     

CA6150车床主轴亚温淬火渗氮工艺设计研究

在选定45钢为主轴材料的基础上,就其热处理工艺进行了设计,通过亚温淬火渗氮工艺和传统调质工艺进行试验对比,发现45钢主轴经亚温淬火渗氮较传统调质处理在整体硬度和抗拉强度上虽稍有下降,但在表面硬度、塑性和韧度上有较大提高,满足设计要求和使用要求。     

矿用圆环链“零保温”淬火工艺的研究

采用正交组合回归设计试验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律。试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强、硬性高于常规的 880℃保温淬火。在试验的基础上 ,确定了 (92 0 ± 10 )℃、(46 0 ± 2 0 )℃的圆环链“零保温”淬火、回火工艺     

25MnV钢零保温奥氏体逆相变淬火

采用正交组合回归设计试验方法,研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响,分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能.试验表明：25MnV钢在830~930 ℃零保温奥氏体逆相变淬火,得到极细的板条状马氏体组织.在试验的温度范围内,830 ℃淬火,该钢的组织最细.随淬火温度的升高,组织粗化,强硬性降低.低温零保温奥氏体逆相变淬火,可显著提高该钢的力学性能.     

液压支柱专用钢亚温淬火研究

对液压支柱专用钢２７ＳｉＭｎ亚温淬火工艺及强韧化机理进行了研究。表明：２７ＳｉＭｎ钢８３０￣８６０℃亚温淬火、２００￣２５０℃回火，强韧化效果最佳。抗拉强度可由原工艺的８００ＭＰａ（９２０℃淬火、５２０￣６００℃回火）提高到１４００ＭＰａ而韧性仍保持在６４Ｊ以上。     

模具钢淬火时常见的裂纹及预防措施

淬火在模具钢热处理中是一道常见工序,针对淬火过程中常见得的几种裂纹进行分析并提出预防措施.     

AQ364淬火液在凿岩机械与气动工具零件上的应用

采用浓度为１２％及１７％的ＡＱ３６４水性淬火液代替２０＾＃机油，分别用于２０Ｃｒ钢渗碳件及４０Ｃｒ，４５Ｃｒ和５０Ｃｒ钢制零件的淬火，使零件热分理质量稳定，而且改善热处理的劳动环境和劳动条件，消除了火灾隐患。     

淬火温度对含钼马氏体不锈钢组织性能的影响

根据对马氏体不锈钢耐蚀方面的要求,熔炼出了一种含钼马氏体不锈钢,对该不锈钢进行了淬火试验.研究了淬火温度对该马氏体不锈钢组织性能的影响,发现经1080℃淬火,钢的硬度达到最高,其原因是在该温度下淬火,钢中大部分碳化物溶解,且铁素体含量非常低,虽奥氏体晶粒有所长大,但幅度不大.因此,该马氏体不锈钢在1080℃左右进行淬火是比较合理的.     

27SiMn钢奥氏体逆相变亚温淬火

采用正交组合回归设计实验方法,研究了二次淬火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响.分析了该钢奥氏体逆相变亚温淬火后的组织与性能.实验表明,27SiMn钢经810～850 ℃奥氏体逆相变淬火,得到极细的板条状马氏体组织;淬火温度较低时,马氏体板条之间分布着条状的铁素体;在实验的温度范围内,随淬火温度升高,其强硬性升高,850 ℃淬火时,该钢的强硬性最高.     

几种钎钢材料的冲击疲劳性能

通过冲击疲劳试验,研究了几种材料不同热处理的冲击疲劳性能。结果表明．40Cr正火高温回火热处理的冲击疲劳寿命高于淬火低温回火和正火低温回火的冲击疲劳寿命。30CrNi4Mo钢正火低温回火的冲击疲劳裂纹形成寿命高于淬火低温回火和淬火高温回火的冲击疲劳裂纹形成寿命,淬火高温回火的冲击疲劳总寿命高于正火及淬火低温回火热处理的冲击疲劳寿命。新型贝氏体钢正火低温回火热处理的冲击疲劳寿命高于淬火低温圆火热处理的冲击疲劳寿命。文中分析了多次冲击疲劳裂纹扩展的行为及不同热处理工艺下冲击疲劳寿命提高的原因。