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不锈钢生产工艺的缺点,是规定了采用氧化期和钢水在还原渣下静置,使钢水吹氧期铬的烧损增大(增大3~4%绝对值)和钢水合金化时钛的回收率非常的不稳定。长期以来,对于12X18H10T(12Cr18Ni10Ti)钢冶炼工艺的改进,都与氧化精炼期工艺的优化有关。因为成功地解决了这个阶段的工艺问题,就决定了随后电炉炼钢过程可正常进行。要大大减弱钢水的吹氧过程并减少吹氧时铬的不可避免的烧损,可以通过合理地选择:装炉原料的数量和成分;底吹的装置;温度制度和用电制度来达到。文献中有关该工艺问题的报道充满矛盾,这不仅因为不同企业炼钢的工艺特点不同,而且因为在解决氧化精炼过程中的个别小问题时,研究的方向各异使提出的建议存在局限性。 相似文献
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低硫高强耐候钢炉外精炼技术的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了采用LF炉工艺生产低硫高强耐候钢的炉外精炼处理技术及其综合应用,以及为经济高效生产该系列钢所开发的新材料 (钒钛微合金化包芯线) 的使用情况.生产实践表明,通过选择合理的脱硫工艺和采用新型的微合金化技术,LF炉工艺生产的低硫高强耐候钢的成品成分(S、V、Ti、N、Ca等)稳定,产品力学性能和耐腐蚀性均较为优良. 相似文献
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介绍了合金成分对耐候钢性能的影响,并通过对含P耐候钢冶炼过程氧化反应的分析,建立了合理的降C保P控制模型。实践证明,降C保P控制模型的建立,即采取LF精炼、Al脱氧、吹氩等工艺提高了钢水的纯净度,达到了预期效果。 相似文献
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本文介绍了AOD炉新的不锈钢精炼工艺,并对该工艺条件下沪脱硫能力大小、渣中铬含量高低等情况进行了分析。 相似文献
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在实际生产过程中,通过渣系选择、成渣速度分析和渣量控制、以及变压器功率使用等方面的研究;总结出对LF炉脱硫速度快、效率高、包龄长的LF炉精炼工艺。 相似文献
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通过光学显微镜、透射电镜、力学性能测试以及生产数据统计分析等手段分析了CSP工艺生产加Ti集装箱钢SPA-H时,成分及工艺对钢的显微组织及力学性能的影响。研究结果表明,钢中w(Ti)为0.02%~0.04%时,成品带钢晶粒尺寸可细化约1μm,且可观察到大量细小弥散的第二相析出物,可提高抗拉强度约30MPa左右;C、Ti的增加可提高钢的抗拉强度,且Ti的作用更加明显;S、N的存在会降低钢的抗拉强度,且N的作用更加明显;均热温度和终轧温度的适当提高,可提高钢的抗拉强度,而卷取温度对钢强度的影响则不明显。 相似文献
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论述了马鞍山钢铁股份公司CSP流程生产超低碳钢工艺中RH真空脱碳技术的优化,通过对转炉终点的控制、RH-MFB吹氧工艺的优化、提升气体流量的优化实现了在同样RH处理周期的条件下,RH终点平均w(C)达到15×10-6,为CSP流程批量生产超低碳钢提供了技术保障。 相似文献
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屈强比偏高是CSP低碳产品的共性问题。为降低CSP低碳酸洗钢SAPH370的屈强比,采取了不同轧制工艺(终轧温度FT7、卷取温度CT和冷却方式)进行试验,对不同工艺下的低碳酸洗钢的力学性能、晶粒尺寸和相组成进行了对比分析。结果表明:SAPH370钢采用终轧温度(FT7)为860℃、卷取温度(CT)600℃、后段快速冷却的工艺,在满足强度要求的前提下,屈强比可降低到0.8以下。观察到铁素体晶粒粗化、珠光体弥散分布。分析表明:CSP采用后段快冷工艺与传统热连轧的两段冷却工艺相当,有利于获得合适的铁素体晶粒度和弥散分布的珠光体。 相似文献
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磷是钢中有害杂质之一,含磷钢在常温或更低的温度下使用时易发生脆裂.超纯铁素体不锈钢要求在恶劣环境下长时间工作,因此要严格控制钢中硫、磷等有害元素及夹杂物的含量.采用高炉铁水冶炼超纯铁素体不锈钢时,需对铁水进行深脱磷处理.铁水罐喷吹脱磷工艺能够满足超纯铁素体不锈钢质量要求,能够适应不同不锈钢品种对铁水量的不同需求,具有金属收得率高、设备简单、投资省等优点.高炉铁水冶炼超纯铁素体不锈钢配以铁水罐喷吹脱磷工艺比转炉脱磷工艺具有明显的优势. 相似文献
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《炼钢》2012,28(5)
用金相观察、扫描电镜、电子探针和大样电解等对SPHC钢中非金属夹杂物进行研究。结果表明:铸坯中叫(T.O)=(28-33)×10-6 W(N)=(30-43)X10;中间包到铸坯单位面积内夹杂物平均个数由8.9793降低到7.3442个/mm2,中间包钢液及铸坯夹杂物粒径小于10μm的比例均为93%;中间包钢液中每10kg中大型夹杂物为6.8mg正常生产情况下,铸坯中大型夹杂物减少到5.9mg;发生卷渣时,大型夹杂物大幅上升,达到12.3mg,且100-280μm的夹杂物达到26.32%;中间包中夹杂物主要为脱氧产物以及脱氧后形成的复合夹杂物,铸坯中主要为复合夹杂物,中间包和铸坯中大型夹杂物主要为硅铝酸盐类复合夹杂物和硅酸盐类,并发现Mg、K等元素,说明中间包衬被侵蚀、结晶器发生卷渣现象。 相似文献