4000 m3球罐用钢NK-HITEN610U2的焊接

低焊接裂纹敏感性高强钢NK -HITEN6 10U2具有良好的焊接性和抗裂性 ,焊接该类钢主要是防止产生冷裂纹和热影响区脆化 ,控制线能量是焊接工艺措施中的关键。另外 ,控制焊条熔敷金属扩散氢含量、选择适当的预热温度、焊后及时消氢处理 ,也是防止冷裂纹必不可少的措施。     

T91和P9取热管异种钢焊接

分析T91、P9取热管的焊接性能,针对其淬硬性强,冷裂纹倾向大的特点,采取焊前预热、严格控制层间温度、焊后及时消氢等工艺措施,避免冷裂纹产生,确保焊接接头性能,并成功应用在生产实践中。     

10Ni3MoVD锻件焊接裂纹敏感性试验研究

采用多种试验方法对抗拉强度级别为610MPa的-50℃低温高强钢锻件10Ni3MoVD焊接冷裂纹和再热裂纹敏感性进行试验和综合评定,为该锻件焊接和焊后热处理工艺的制订提供了可靠的依据。     

1Cr13不锈钢电磁组件焊接裂纹分析及工艺措施

1Cr13马氏体不锈钢焊接性能差,极易产生冷裂纹缺陷。某航空产品零件的材料为1Cr13,在激光焊后焊缝产生延迟裂纹。现针对工件无法焊前预热及其结构特点,用氩弧焊代替激光焊,通过焊接工艺控制解决该产品焊接裂纹问题,避免产生焊缝冷裂纹。     

变压器拉线鼓轮焊后冷裂纹的防止

我厂是生产大型变压器的厂家,经常遇到特殊工件的焊接。这类焊件因为壁厚、钢种等因素,如果工艺不完善,很容易产生冷裂纹。冷裂纹可以在焊后立即出现,也可以经过一段时间后,甚至在使     

Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性

采用Ar-CO2气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性.结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm-1增加至20 kJ·cm-1或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm-1,预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09％.为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150～200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展.     

600MW机组再热蒸汽管道裂纹处理

通过分析600MW机组锅炉出口再热蒸汽热段管道裂纹的产生原因,确定缺陷处理方法和焊补工艺,并严格控制焊接工艺过程。焊接缺陷的成功处理,保证了机组的按时整体启动及正常运行,并为国内同类型运行机组此类缺陷的焊补提供了借鉴。     

铸钢齿轮缺陷的焊补工艺

本焊补工艺适用于各种大、中、小型铸钢齿轮的气孔、砂眼、夹渣、裂纹(冷、热裂纹)、疏松等铸造缺陷的焊补. 1铸钢件缺陷种类 见表1,铸钢件的缺陷一般有两种:第一种是明缺陷,焊接时电弧能直接作用到整体缺陷的表面;另一种是暗缺陷,焊接时只能在局部缺陷上进行多层、多道堆焊焊补.     

蒸压釜铸钢釜环及盖缘裂纹的焊接修复工艺及性能研究

蒸压釜经过长期使用后,釜环齿圈及盖缘齿圈的啮合齿齿根部位易出现裂纹。对铸钢裂纹的焊接修复工艺及接头性能进行了研究,结果表明:对ZG230-450H铸钢试样采用低氢的药芯焊丝CO2气体保护焊,应用多层焊工艺,配以焊前预热、控制层间温度及焊后保温缓冷等措施,以较小的焊接电流和较快的焊接速度(即较小的焊接线能量)进行焊接,能获得与母材等强度且没有裂纹的焊接接头。     

09MnNiDR钢焊接试验研究

采用经验公式分析了09MnNiDR钢的焊接接头裂纹敏感性,研究了焊接工艺对焊接接头性能的影响。通过分析和斜Y型坡口焊接裂纹试验表明09MnNiDR具有良好的焊接性能,在室温条件焊接不会产生焊接冷裂纹。通过采用合理的焊接工艺,分别采用钨极氩弧焊、焊条电弧焊和埋弧焊焊接09MnNiDR钢,得到综合性能良好的焊接接头,能够满足工程需要。     

某1Cr17Ni2盘形自由锻件不合格原因分析

某1Cr17Ni2盘形自由锻件进行检验时发现其低倍断口试样上有横向裂纹,其金相组织铁素体不符合相关技术要求,通过宏观观察、金相分析、能谱测试、超声波探伤和室温力学性能测试等方法对该批锻件不合格原因进行了检验与分析,结果表明:锻件表面出现横向裂纹的主要归因于锻件锻造操作不规范,锻件中铁素体不符合相关技术要求的主要原因是原材料中铁素体不符合相关技术要求。     

2.25Cr-1Mo钢制加氢反应器的焊接裂纹(二)——对焊接裂纹性质的试验研究

针对从加氢反应器上切取的裂纹试样,进行一系列的分析和研究,内容包括裂纹金相分析、显微硬度分析、微区化学成分分析、断口分析等。通过试验研究获取了大量与裂纹有关的信息,最终判定该裂纹为再热裂纹。该研究为这类钢焊接裂纹的定性分析提供借鉴。此外,对再热裂纹产生机理作了简单的阐述,并提出相应的防止措施,在生产实践中,证明其有效性。     

GCr15轴承钢热处理工艺对K1C及da/dN的影响

分析了不同热处理工艺对GCr15轴承钢断裂韧性K1C和亚临界扩展速率da/dN的影响。结果表明：随着淬火温度的降低，回火温度的升高，淬火冷却油温的升高，K1C值升高,da/dN下降。     

10Cr9Mo1VNbN铁素体钢的动态断裂韧度

采用标准夏比Ｖ型缺口试样的示波冲击试验获得了１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ钢的冲击特性和动态断裂韧度，对冲击过程进行了断裂力学分析，并检验了裂纹启裂能量，裂纹扩展能量，总冲击能量，动态断裂韧度之间的相关性。     

锯片钢75Cr1连铸板坯裂纹成因初探

通过光学显微镜、扫描电镜和电子探针,分析了锯片钢75Cr1高碳钢生产过程中连铸板坯产生裂纹的原因.结果表明:板坯裂纹源产生于距连铸板坯表面30～50 mm之间,裂纹产生和扩展与碳偏析、网状铁素体沿晶界析出及铸态高碳珠光体止裂能力差等因素有关.     

2．25 Cr－1 Mo钢制加氢反应器的焊接裂纹（一）--在制过程中出现的焊接裂纹

简述某单位制造过程中,在设备整体焊后热处理后,发现焊接裂纹的情况,并对从该设备上截取的带裂纹的试样进行试验。展示出裂纹状况和宏观、微观形貌,为深入分析裂纹的性质提供了依据。     

1Cr12Ni2W1Mo1V铣削过程参数对残余应力影响研究

针对汽轮机末级动叶片在实际应用中的抗疲劳性能问题,文章通过对1Cr12Ni2W1Mo1V不锈钢进行不同参数下的加工试验,研究了过程参数对叶片表面残余应力的影响机理及规律。将不同组间的试验数据进行对比得出了结论,并对产生原因进行了分析,认为提高主轴转速有利于残余压应力的加大,而温度热应力对残余拉应力起着主导作用。可在不同加工参数条件下提高叶片表面的残余压应力,减少了后续的喷丸表面处理工序。     

金刚烷甲酸正辛酯的合成及性能研究

以金刚烷甲酸为主要原料,通过氯酰化、酯化两步反应合成金刚烷甲酸正辛酯,分析比较金刚烷甲酸正辛酯的理化性能和氧化稳定性。结果表明:该润滑剂性能指标为黏度指数111,倾点小于-30℃,开口闪点168℃,氧化稳定性208 min,酸值小于0.1 mgKOH/g;金刚烷甲酸正辛酯具有比金刚烷烃油更好的黏温特性,具有比商用酯类润滑油更好的低温流动性,并具有比一般基础油更好的氧化稳定性,但闪点比一般基础油低。     

表面疲劳短裂纹在残余压应力场中的扩展

研究Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８镍基合金表面短裂纹在喷丸残余应力场中的扩展行为。用扫描电镜中的疲劳加载装置对表面裂纹的闭合行为进行原位观察和测量。研究表明,表面短裂纹具有较穿透短裂纹更低的扩展门槛值,表面短裂纹的闭合与残余压应力场的大小和分布密切相关,残余压应力场中的表面短裂纹扩展及形状变化完全可以通过其闭合行为的变化进行解释。     

疲劳裂纹萌生尺寸的定义及其确定方法

以缺口件为研究对象，根据疲劳非扩展裂纹的性质，给出裂纹萌生尺寸的定义，提出疲劳裂纹萌生尺寸的确定方法，从损伤角度解释其萌生尺寸的物理意义，最后用局部应力应变法估算形成寿命，验证其合理性。