水下推动器对氧化沟混合液的循环作用

分别对曝气转刷、水下推动器单独运行以及联合运行时的一体化氧化沟主沟流速进行了测试分析，结果表明，通过在曝气转刷上游设置水下推动器可以对曝气转刷底部低速区的混合液循环流动起到积极推动作用，从而解决曝气转刷底部流速低、易引起污泥沉积的问题，同时可为增加沟深所引起的氧化沟沟底混合推动不足提供较好的解决方法。设置水下推动器专门用于推动混合液可以使一体化氧化沟的运行方式更加灵活，这对于节约能源、降低运行费用、提高效率具有十分重要的意义。     

氧化沟表曝设备运行故障分析与安装维护

针对氧化沟污水处理中表曝设备（转刷、转碟）运行过程中出现的故障，从设备选型、结构、安装等环节进行分析，找出出现问题的原因，从而控制产品的质量，减少设备发生故障的概率，并对日常运行维护提出建议。     

转刷型氧化沟设计与布置

本文叙述转刷型氧化沟简况、设计参数、布置方法及工程设计中点滴经验。在设计参数中介绍国内工程中常用参数,包括污泥负荷、需氧量、产泥量及污泥浓度,同时介绍φ700转刷充氧实测资料;在工程布置中说明氧化沟分组与分槽、转刷配置、进出水位置等布置要点;在工程设计点滴经验中汇总了国内十三座转刷型氧化沟特征,并介绍了三座氧化沟实测流速资料。     

改善氧化沟流速分布的措施

通过多年的研究和模拟试验,提出了加装前后导流板的措施以改善氧化沟的流速分布,消除目前氧化沟所存在的痛病－－池底积泥现象,而且很直观地给出了安装导流板前后的经沟各断面流速分布图。另外,还就目前氧化沟的设计和建造中出现的问题提出了相关的建议。     

异波折板絮凝池单元水头损失的计算公式

异波折板絮凝池的水头损失在设计中均采用明渠渐放和渐缩公式来计算,本研究在模型试验中发现利用给排水设计手册计算值与实测值相差较大。根据模型试验数据,通过量纲分析,用最小乘法拟合得以异波折板单元的半经验半理论水头损失计算公式。     

刍议常用氧化沟曝气设备工艺

氧化沟处理工艺中的曝气设备是随着氧化沟处理技术的深入研究和广泛应用而逐渐发展起来的。近年来,在国内外氧化沟处理工艺中得到广泛应用的曝气设备种类很多,本文就其中的几种常用曝气设备进行简要的对比和介绍。     

刍议常用氧化沟曝气设备工艺

氧化沟处理工艺中的曝气设备是随着氧化沟处理技术的深入研究和广泛应用而逐渐发展起来的。近年来,在国内外氧化沟处理工艺中得到广泛应用的曝气设备种类很多,本文就其中的几种常用曝气设备进行简要的对比和介绍。     

斜板沉淀池在一体化氧化沟中的作用

对一体化氧化沟中斜中斜板沉淀池内部的流态及固液分离效果进行了研究,探讨了其分机理和影响因素。试验结果表明,沉淀池底部设有的特殊过渡区具有良好的消能作用,可使斜板沉淀区的流态快速从紊流转变为层流,达到最佳沉淀效果,斜板区的分离过程是污泥沉淀与污泥悬浮层的过滤,捕获共同作用的结果,其效率比一般二沉池高,水力停留时间＞30min,出水SS值＜38mg/L。     

改善氧化沟流速分布及提高曝气机充氧性能的研究

通过对氧化沟的模拟试验,分析了加装导流板前后氧化沟各断面流速分布及充氧性能的变化,说明在氧化沟内设置导流板是防止沟底积泥和提高曝气充氧性能的有效方法。     

水厂过滤工艺水头损失计算与试验

本文主要根据水厂实际生产过程,利用堵塞计对滤层压力值进行洲定,进而计算水头损失,并且结合水厂实际生产中出现的水头损失建立模型,通过差分进化算法对模型予以参数辨识,进而对滤池总水头损失数学模型进行确定。并且通过相关实践表明,此模型比较准确可靠。     

氧化沟弯道的污泥沉积分析与水力计算

针对氧化沟弯道水流流态复杂的特点,分析了弯道横向环流和水流流速在弯道的重新分布对污泥沉积的影响,借助ANSYS FLOTRAN模块对设置偏置导流墙前、后的水流流速分布情况进行了模拟比较,探讨了偏置导流墙减少污泥沉积的机理,并研究了氧化沟弯道局部阻力和边墙超高的计算方法,从而为导流墙的设计提供参考。     

概化大井计算法在深基坑降水中的应用

中国人民银行济南分行工程位于济南市经七纬四路。整个工程由主楼和裙房组成 ,地下 1层、地上 2 0层 ,总高度82 5ｍ ,框剪结构 ,建筑面积 5 0 3 0 0ｍ2 ,基坑平面尺寸长 98ｍ、宽 92ｍ ,面积约 90 0 0ｍ2 。基础采用人工挖孔扩底灌注桩 ,1柱1桩 ,主楼及金库部分挖孔桩桩端进入中风化闪长岩≥80 0ｍｍ ,裙楼桩端进入强风化闪长岩≥ 14 0 0ｍｍ。场地地层主要由第四系冲洪积的黄土状粉质粘土、粘土、粘土碎石及第四系闪长岩残积土构成 ,上覆厚度不等的人工填土 ,下覆白垩系闪长岩侵入体。含水层主要分布在粉质粘土、粘土层及粘土碎石层、残积…     

凝结水网经济比摩阻的计算

研究了凝结水网常用水力计算方法及存在的问题,按凝结水计算流量和推荐流速确定凝结水管道管径会导致比摩阻偏高。探讨了采用微分法计算凝结水网经济比摩阻的方法,举例进行了计算。     

热水供暖系统重力水头系数的计算与分析

提出用数学期望的方法确定热水供暖系统设计计算中所采用的重力水头系数。根据冬季室外温度的平均延续小时数,计算了我国部分城市供暖期重力水头系数的数学期望E[B]。结果表明:1)E[B]与地域有关;2)供暖系统的运行调节方式对E[B]有显著影响;3)在供回水温差相等的情况下,供回水温度对E[B]基本上无影响。给出了部分城市重力水头系数的推荐值。引入整个供暖期重力水头标准差检验了采用本文推荐的重力水头系数比采用现行规范中给出的重力水头系数更合理。     

消防水泵合理额定扬程的计算方法

笔者结合实际工作经验,并经理论分析,对消防水泵的额定扬程提出的计算方法——需用系数法。     

复合地层土压平衡盾构驱动扭矩计算研究

运用数学及力学知识,对盾构扭矩的计算公式进行了推导,得出了复合地层下盾构扭矩的计算公式。选取某盾构区间进行扭矩的计算,将理论计算结果与实测数据进行对比,得出以下结论:理论计算值与实测值相近;该计算公式对复合地层有一定的适应性;相应参数如何选取是保证理论计算结果正确性的重要前提。     

蒸汽供热管道局部压力损失计算

对饱和蒸汽供热管道常用压力范围进行设定以简化蒸汽密度计算，给出了与沿程压力损失计算法配套的局部压力损失计算式，使压力损失计算法更加完整，可以更好地解决蒸汽供热管道水力计算问题。     

塑钢窗冷风渗透耗热量计算

选定一个典型的住宅户型,用标准中规定的塑钢窗冷风渗透量的计算方法,计算了几个城市典型户型冷风渗透热负荷占总热负荷的比例,并进行了对比分析.采用示踪气体法对塑钢窗冷风渗透量进行了实验,得出了塑钢窗单位长度渗风量的范围.通过对计算结果和实验结果的比较分析,认为该计算方法符合实际,可供设计参考.     

均质滤料过滤过程的水头损失计算模型

将粒状材料组成的滤床抽象为由无数条毛细管道组成的管束,将过滤过程描述为水流在毛细管道中流动时的管壁吸附过程,从而推导出了均质滤料过滤过程的水头损失计算模型。     

复杂地层土压平衡盾构推力和刀盘扭矩计算研究

千斤顶推力、刀盘扭矩是盾构设计制造及掘进的重要控制参数。通过对盾构推进过程中盾构与围岩相互作用规律的分析,系统分析了土压平衡盾构总推力、刀盘扭矩的影响因素。提出了考虑刀盘挤土效应及土舱内压力分布模式影响的推力计算修正公式,及综合考虑了刀盘挤土效应与开挖面土体渗透性的刀盘扭矩计算修正公式。通过对深圳地铁二号线香香区间掘进载荷实测数据的分析,对修正公式在复杂地质条件下的适应性进行了验证。该修正公式对复杂地层中土压平衡盾构掘进载荷的确定有一定的指导意义,可用于盾构刀盘装备扭矩设计和施工参数的预测。