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采用宏观检验、金相检验、扫描电镜检验等方法对转炉除尘水冷管产生开裂的原因进行了分析。结果表明:除尘水冷管开裂是由于热应力腐蚀引起的,接触烟气一侧与背对烟气一侧的温度差较大,使水冷管受到的热应力增大,冷却水腐蚀导致接触烟气一侧的管内壁存在很多细小微裂纹及凹坑,在周期工作的环境下,最终使疲劳裂纹进一步加深直至贯穿管壁。 相似文献
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采用专用管道式超临界水氧化 (SCWO)反应腐蚀试验装置 ,研究了GH132高温合金管在 2 5℃~ 5 2 0℃、2 7 2MPa的SCWO反应法处理航天推进剂废水工作环境中的腐蚀行为 .结果表明 :当T >180℃时 ,试样发生晶间腐蚀(IGC) ;T >2 6 0℃时 ,试样发生了浅点蚀 ;在 2 80℃左右发生了径向贯穿试样的SCC ,导致在试验 15 1h后试样失效 .在 340℃~ 370℃的均匀腐蚀速度最大 ,导致试样管壁减薄量超过 10 0 μm ,当温度超过临界点后 ,试样管的腐蚀程度显著降低 ,只有轻微的浅点蚀 .用EDX和IR分析腐蚀产物 ,发现亚临界温度段内试样中Fe、Cr、Ni的溶解和生成氧化物、氢氧化物 ,导致均匀腐蚀速度逐渐加快 ,而超临界温度段内腐蚀产物的溶解度降低 ,对基体表面的保护作用增强 .GH132高温合金管不能用作亚临界温度段内的连接管道 . 相似文献
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对电厂锅炉高温过热器管爆裂样管进行宏观形貌分析、化学成分分析、金相组织检验及力学性能检测。结果表明,钢的化学成分符合标准要求,室温力学性能强度满足标准要求而塑性低于标准要求;珠光体出现球化,在晶界处有聚集碳化物颗粒析出,晶界已形成微裂纹,爆口附近出现蠕变孔洞;烟气腐蚀冲刷减薄管壁,造成高温过热器管在弯头外侧的开裂。建议加强对高温过热器管金属工作温度的监测,同时采取合理的防磨措施,以减少烟气对高温过热器管外壁的腐蚀冲刷。 相似文献
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针对用于超超临界锅炉过热器管的镍基高温合金Inconel 740H,在750 ℃及合成烟气的条件下,研究了涂刷合成煤灰试样和无涂刷试样累计3000 h的腐蚀情况。利用XRD、EDS和SEM对试样的表面和截面进行了分析。结果表明,涂刷合成煤灰试样的腐蚀分为两个阶段,开始在表面生成Cr2O3保护膜,随时间的延长氧化膜被硫酸盐溶解,腐蚀程度较重。无涂刷试样的腐蚀为一个阶段,即氧化和硫化腐蚀。 相似文献
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采用金相、EMPA、X—射线衍射和化学分析等方法对南京磷肥厂使用十个月后未经保护的12CrMoV和使用一年后经喷铝保护的12CrMov及18-8不锈钢管取样进行了分析。结果表明,二级过热器管的失效起因于管子表面的高温氧化和硫化腐蚀。 未经保护的12CrMoV管腐蚀严重,其腐蚀产物是非保护性氧化皮和铁的硫化物,而经喷铝保护的12Cr_1MoV管和18-8不锈钢管在该腐蚀条件下,由于生成能阻止O_2和S侵入金属的Al_2O_3和Cr_2O_3保护膜而表现出良好的抗腐蚀性能。 根据上述结果,提出了可能的腐蚀机制及其解决途径。 相似文献
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新型镍基高温合金在模拟燃煤锅炉环境中的腐蚀 总被引:6,自引:0,他引:6
在人工合成的煤灰/烟气环境中研究了一种新型镍基高温合金550℃和700℃的腐蚀行为和腐蚀机理。结果表明,合金在550℃发生了不均匀的点蚀,表面形成了一层很薄的Cr2O3膜,腐蚀按照硫化机制发展,合金在700℃腐蚀时,初期发生了氧化和硫化腐蚀,表面生成了保护性的氧化膜,并有内硫化物析出,由于合金表面生成CoO并在表面形成熔融态硫酸盐而逐渐进入加速腐蚀阶段,使合金遭受严重的低温热腐蚀,腐蚀产物外层为疏松的混合尖晶石化合物,内层为致密的氧化物层,在腐蚀层、腐蚀层与基体界面和Cr元素贫化区内分布着硫化物,合金耐腐蚀性能的迅速退化是合金表面Co及其氧化物在混合熔盐中的溶解所致。 相似文献
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研究了普通铸造与定向凝固的Rene 80高温合金在含SO_2气氛中受载时的高温腐蚀行为。研究结果表明:在含SO_2气氛中普通铸造合金沿晶界发生灾害性硫化-氧化腐蚀,并导致合金早期断裂。而定向凝固合金由于横向晶界的消除,并不发生上述灾害性硫化-氧化腐蚀。因此在高温腐蚀环境中受载时的合金破坏是高温腐蚀、蠕变以及合金组织形态交互作用的结果。 相似文献
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通过宏观检查、金相检测、力学性能试验、扫描电镜和能谱分析,对超临界机组高温再热器管热腐蚀原因进行分析.结果表明,由于煤质不佳,导致高温再热器管壁发生热腐蚀,造成泄漏发生. 相似文献