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5083铝合金应用领域甚广,但是较低的屈服强度限制了5083铝合金挤压型材的使用范围。试验采用不同的拉伸变形量、调整合金成分来提高船用5083铝合金挤压大宽幅带筋壁板的强度;通过对5083铝合金挤压带筋板材进行1%~6%范围内的拉伸处理,表明当拉伸变形率为2.5%~4.5%时,Rp0.2=210 N/mm~2~220 N/mm~2、Rm=295N/mm~2~310 N/mm~2、A50=19%~22%,产品的晶间腐蚀失重为4.5 mg/cm~2~6 mg/cm~2,耐剥落腐蚀等级为N级,产品各项性能够满足《CCS材料与焊接规范》中5083-H116标准值的要求。 相似文献
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研究铝合金5083-H116在海水中的气蚀损伤行为特征,以期提高合金的耐气蚀性能。通过在不同电位条件下进行的恒电位实验,确定抑制气蚀损伤的最优保护电位。实验在电位为-2.2--1.4 V的范围内进行,这对应于铝合金5083-H116阴极极化曲线上的浓差极化和活化极化区域。对实验获得的电流密度-时间曲线进行研究,通过三维显微镜和扫描电子显微镜分析合金表面的损伤情况。结果表明,合金的最优保护电位为-1.9--1.5 V,在此电位条件下,合金的气蚀损伤得到显著地减轻。 相似文献
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5083铝合金板材的成形极限测定不仅精确度低而且实验过程复杂、成本较高,为了更加准确地得出5083铝合金材料的成形极限并降低结果成本,利用数字图像相关法技术和Nakajima实验对5083铝合金的成形极限进行研究。将5083铝合金材料做成不同尺寸的板材以改变其受力状态,并模拟材料实际所受的单向拉伸、平面应变和等双拉3种受力状态。利用应变率准则对5083铝合金材料的实验数据进行处理,得到实验条件下的5083铝合金的成形极限曲线。为方便快捷地预测出5083铝合金材料的成形极限,建立了5083铝合金成形极限的数学模型,将模型预测结果与实验结果具有很高的重合度,为预测5083铝合金的成形极限提供了较好的依据。 相似文献
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在实验室中用井式坩埚炉熔炼铸造了5083和5083+0.1Zr两种铝合金,轧制后在100~450℃范围内退火。通过金相显微镜、显微硬度计、扫描电镜、电子万能试验机、透射电镜对合金的铸态组织、板材纤维组织、力学性能、耐蚀性能、第二相粒子成分进行了分析,研究了微量元素Zr对5083铝合金组织性能的影响。结果表明,添加微量元素Zr能够细化合金组织,与未添加Zr相比,添加0.1Zr的5083合金的铸态晶粒尺寸从123μm降至73μm,并使第二相粒子Al6Mn(Fe)尺寸变小;同时使晶间腐蚀坑变小,合金耐蚀性得到提高。添加微量元素Zr还能抑制合金板材再结晶,300℃退火1 h无明显再结晶现象;尤其是5083+0.1Zr合金经250℃退火1 h,抗拉强度为389.50 MPa,屈服强度为215.62 MPa,伸长率为18.2%,仍完全满足使用要求。 相似文献
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《中国有色金属学报》2018,(12)
应用透射电镜研究国内外5083铝合金H116态退火组织中第二相的形态和微观结构,观察到三类不同形态和晶体结构的第二相。第一类为具有单斜结构或伪四方结构的板条状η-Al_5(Mn,Cr)相,国产5083铝合金组织中该相含量较多;第二类为具有正交结构的棒状Al_6(Mn,Fe)相,国产和国外的5083铝合金组织中该相均可见;第三类为具有单斜结构的球状或不规则形状θ-Al_(45)(Mn,Cr)_7相,国外5083铝合金组织中该相含量较多,此类单斜结构的θ-Al_(45)(Mn,Cr)7相易产生(111)或(111)孪晶和(110)共轭面。同时,利用Al-Cr二元相图和Al-Mn-Cr三元相图解释了5083铝合金H116态退火组织中第二相的生成机制以及它们的形态对加工性能的影响。 相似文献
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为改善服役于海洋环境下的结构铝合金的耐腐蚀性及其与底漆的配套性能,在两种典型海洋工程用结构铝合金(5083-H116和6061-T6)基体上制备了一种无铬钛/锆基化学转化膜———Alum-nanoceramic coating。采用扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对膜层形貌及组成进行了表征,通过动电位极化曲线和电化学阻抗谱研究了膜层的电化学性能,利用中性盐雾试验及胶带剥离试验分别对膜层耐蚀性及其与环氧厚浆底漆的配套性进行了考察。结果表明:5083和6061铝合金Alum-nanoceramic无铬化学转化膜中性盐雾试验白锈面积达到5%所需时间分别为240h和168h;5083铝合金Alum-nanoceramic膜层比后者显示出更好的与环氧厚浆底漆的配套性能。 相似文献
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