16Mn钢油气集输管线弯管失效分析

用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射分析方法对油气井集输用16Mn钢弯管失效件的显微组织、宏观形貌和产物组成进行了分析.结果表明,输送介质中的CO2腐蚀引起弯管内壁变形处出现腐蚀坑,并在输送压力和油、气、固多相流的冲刷作用下使弯管顶端内表面产生应力腐蚀,从而导致弯管发生破裂.     

天然气管道失效分析

对漏气天然气管道进行化学成分分析、力学性能检测、金相分析,并对漏点处的宏、微观腐蚀形貌及腐蚀产物成分进行了分析。结果表明:失效钢管内壁漏点处发生了严重的腐蚀,失效形式主要为点蚀穿孔,这是介质环境中的氯离子和微生物共同作用的结果。     

天然气管道滑移失效分析

广东某天然气管道由于附近施工基坑坍塌,地下淤泥层流动导致滑移变形,滑移段长度65 m,明显变形段长度35m,水平滑移0.7m,在对变形处管道实施了去应力卸载后,进行了变形测量,焊缝无损检测,受力计算,有限元分析和安全评估等工作。计算发现滑移产生的轴向应力大于管道所处4级地区允许的最大轴向许用应力,建议释放管道外在应力,使其回弹后继续服役,并对管道两侧采取桩基础固定处理,提高安全裕量。     

用微电极研究20钢和16Mn钢微区相电化学行为

采用Ag/AgCl微电极研究了20钢和16Mn钢中各微区相在1mol/LNaNO3溶液中的电化学行为。结果表明:铁素体相、珠光体相及二者混合相的电位符合混合电位理论,以珠光体相零电流电位最负,腐蚀电流密度最大;铁素体相零电流电位最正,腐蚀电流密度最小;二者混合相居中。对混合相的腐蚀过程在长焦距显微镜下进行了原位观察,发现珠光体相优先腐蚀,铁素体相腐蚀较轻。     

沼泽环境下20钢输氢气管道失效分析

针对某20钢输氢管道在大庆地区沼泽环境服役过程中的管道外表面开裂问题,采用化学成分分析、体式显微镜、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)等方法对管道腐蚀进行了分析。结果表明:输氢管道外表面的机械损伤在服役环境存在的应力和腐蚀介质协同作用下,使得损伤区域产生微裂纹并逐步扩展,导致管道发生腐蚀失效。因此,对于管道不仅要改进管道本身的防腐工艺,还要针对管道本身服役环境,采用相应的防腐措施。     

天然气管道腐蚀穿孔失效分析

采用宏观形貌分析、化学成分分析、显微组织分析、XRD物相分析和土壤环境分析等方法查找某居民小区中的埋地天然气管道穿孔泄漏的原因。结果表明:该管道外防腐层性能较差,在使用过程中发生破损,管壁在强腐蚀性土壤中发生腐蚀穿孔是导致管道泄漏的主要原因,并据此提出了建议和对策。     

35Mn2钢抽油杆失效分析

分析了35Mn2钢抽油杆成批失效的原因.分别检验了抽油杆原材料的化学成分、酸浸试验、非金属夹杂物.对裂纹与显微组织进行了分析,找出了失效原因,提出了改进措施.     

65Mn钢垫片开裂失效分析

对开裂的发动机排气歧管垫片进行了失效分析,发现产生第一类回火脆性是导致垫片开裂的原因.通过系列回火工艺试验,确定了65Mn钢第一类回火脆性出现的温度范围.使用改进后的回火工艺,解决了垫片装配开裂的问题.     

20Mn5钢

正20Mn5钢是德国合金结构调质钢,材料号1.1233。执行标准,EN 10028/2—2003。具有中等强度,冷变形时塑性高,低温性能好,与相应含碳量的碳钢相比,其淬透性较高。一般用作较小截面的零件,与20Cr钢相当,可作渗碳小齿轮、小轴、钢套、活塞销、柴油机套     

脱水天然气输送管道腐蚀失效分析

川东油气田天然气集输管道多次出现管道破裂穿孔管事故,利用Ｘ衍射、扫描电镜、电子探针、热重分析等方法对现场的腐蚀挂片和集输管道中收集的腐蚀产物进行了分析检测,结果表明：集输管道虽然经过三甘醇脱水工工艺处理,仍曹受较严重的Ｈ２Ｓ腐蚀,腐蚀形态主要为局部抗蚀,集输管道中形成的腐蚀产物万分 比较复杂,主要为ＦｅＳ,ＦｅＳ２,Ｆｅ３Ｓ４和Ｆｅ９Ｓ８,同时存在一定量的铁的氧化物和其它化合物;管道中腐蚀产物的热     

埋地钢质天然气管道失效分析

基于对埋地失效天然气钢质管道的物理化学检测,分析了失效原因,提出了天然气管道运行管理和腐蚀防护的相关建议。     

典型酸性天然气对16Mn钢的冲刷腐蚀影响

针对输送典型酸性天然气(CO2-H2S-H2O共存)管道的腐蚀问题,通过模拟试验,研究了CO2分压、介质流速和H2S含量对16Mn钢冲刷腐蚀行为的影响规律.结果 表明:H2S会加剧腐蚀,且随其含量增加腐蚀大幅增加,当H2S体积分数≥5％时,16Mn钢的腐蚀速率是不含H2S时的10倍以上;当CO2分压为0.2 MPa时,...     

40Mn钢链条开裂失效分析研究

某厂生产的中碳含锰钢链片时常因开裂而失效。利用扫描电镜及能谱对开裂链片的断口形貌及微观组织形貌进行了分析研究。结果表明,该链片断口呈现沿晶脆性断裂特征,晶界处存在大量非金属夹杂物,且晶粒粗大,淬火后的马氏体针位向明显,回火不够充分。以上多方面综合原因造成了链片的非正常开裂失效。     

65Mn钢弹性卡箍断裂失效分析

采用XRD物相分析、金相显微组织观察以及SEM断口形貌分析等手段,分析了65Mn钢卡箍弹性热处理后断裂的原因.实验结果表明,对于所处理的零件,由于回火不充分,造成碳化物未能从淬火马氏体中充分析出,而淬火马氏体的针状显微组织形貌未能完全消失,导致组织脆性大,在外界应力作用下零件易发生脆性断裂.     

石油管道套管用Mn合金的失效分析

以石油管道套管用Mn合金为研究对象,对其失效位置的宏观和微观形貌、化学成分和力学性能等进行试验研究,分析石油管道套管用Mn合金的失效原因。结果表明,过载开裂是无缝管管体失效的主要原因,管体外表面的凹痕是刺透失效的根源。     

天然气管道沿螺旋焊缝的失效分析

对输送湿酸性天然气管道的失效部位进行了化学分析、微观组织分析、力学性能试验、断面检查和腐蚀产物分析、无损检验和残余应力测量。结果表明,严重的酸性腐蚀环境导致的螺旋焊缝局部应力增大和材料性能降低的综合作用造成管道腐蚀破裂。     

20钢等径三通失效分析

通过断口分析、化学成分分析、显微组织、布氏硬度以及电化学腐蚀性能测试,并结合该类三通的生产工艺,对发生脆断开裂的20钢计量撬等径三通进行了失效原因分析。结果表明,20钢无缝管采用液压冷胀成形工艺制造的三通未按标准要求进行正火或退火处理,加工硬化引起的材料脆化未能通过正确的热处理加以消除,导致三通本体缺陷容限的降低,诱发脆性断裂,并且冷变形还会使三通材料的电化学腐蚀性能显著下降,加速三通本体腐蚀,三通内壁上的腐蚀坑成为脆性断裂的裂纹源。建议加强对三通的质量监督和出厂检验。     

37Mn5钢石油输油管穿孔失效分析

某石油化工厂输油管道使用过程中发生穿孔失效现象。采用宏观、微观检验、化学成分分析及压扁试验等方法,对失效管件进行了检测。结果表明管件表面大量的非金属夹杂物与基体形成原电池,继而发生电化学腐蚀,形成显微腐蚀点。这些腐蚀点成为凹坑形成的原因,在应力作用下,这些显微腐蚀点会继续进行应力腐蚀,直至穿孔管道穿孔失效。     

16Mn钢土壤腐蚀行为研究

针对某油田典型区块土壤环境,进行了16Mn钢现场埋片试验和室内模拟电化学试验,研究其土壤腐蚀行为。现场埋片试验表明,16Mn钢土壤腐蚀速率随时间推移而减小,后期减幅较小。腐蚀前期电化学阻抗谱图呈现两个时间常数的容抗弧特征,腐蚀过程受电化学活化控制为主,之后腐蚀速率变缓,腐蚀后期出现Warburg阻抗,以扩散控制为主,会有短暂腐蚀加剧过程,但最终还是呈腐蚀减缓的趋势。     

20Mn2钢圆环链脆性断裂原因分析

针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内部圆环链冷却速率较慢,致使Si、Mn、P等元素在奥氏体晶界偏聚富集,形成高温回火脆性。利用合金结构钢高温回火脆性的可逆性,该批圆环链经670℃保温1h重新回火后,用油快速冷却,消除了高温回火脆性,经检验完全合格。