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钢的化学成分对变形抗力基值和数学模型系数的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
介绍了钢的化学成分对变形抗力数学模型σ=sσoε^a(10ε)^b(t/1000)^c的系数及变形抗力基值的影响,利用影响函数方程确定某一个具体钢号的变形抗力数学模型。 相似文献
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阀门钢5Cr21Mn9Ni4N温变形抗力分析及其数学模型 总被引:3,自引:0,他引:3
对阀门钢5Cr21Mn9Ni4N在100~700℃的变形抗力与变形温度,变形速度的相互关系进行试验研究,并通过计算机回归分析得到其变形抗力数学模型:σs=984.13215ε0.1838022exp(-0.000891922TK)MPa(复相关系数R=0.9591329)。 相似文献
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阀门钢5Cr21Mn9Ni4N热变形抗力模型 总被引:3,自引:2,他引:1
以1Cr18Ni9Ti不锈钢为参考,在Gleeble1500热模拟试验机上对5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)阀门钢的热轧变形抗力进行了研究,得到了它们的变形抗力曲线。分析了各典型变形抗力模型的预报精度。用合理的模型结构形成回归了两钢种的热轧变形抗力西式。 相似文献
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在Gleeble-1500热模拟试验机上采用圆柱试样压缩的方法,研究了微合金高强度低碳贝氏体钢在不同变形条件下变形抗力的变化规律。结果表明:变形抗力随变形量、变形速率的增加而增加,随着温度的提高而降低,并且这种态势随变形温度、变形速率的提高逐渐趋缓。同时,建立了微合金低碳贝氏体钢的变形抗力数学模型,回归分析结果表明与实测结果吻合较好。 相似文献
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热变形工艺对钢的变形抗力影响的实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用恒变形速率凸轮式压缩试验机,对不锈钢、轴承钢、弹簧钢等12种钢的变形抗力做了实验研究。其变形温度、变形速率及变形程度分别为850~1150℃、5~80 s~(-1)及5~69 %。分析了这三个变形工艺参数对变形抗力的影响。在对比两种曲线拟合方法的基础上,提出了拟合精度较高的变形抗力数学模型。本文还提供了12个钢种的塑性变形抗力的计算图表。 相似文献
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利用凸轮试验机研究了太钢15个钢种在变形温度850 ̄1150℃、变形程度0 ̄1n2、变形速度5 ̄8s^-1变形条件下的变形抗力,获得了相应的数学模型,共应用于实际生产中。 相似文献
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本文通过热模拟试验测定了不同形变条件下A3F钢的变形抗力、并利用电子显微镜和光学显微镜,观察了不同变形温度。不同变形速度以及不同变形程度的热模拟试样的微观组织,分析了形变条件对A3F钢的变形抗力及组织的影响。 相似文献
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采用Gleeble 1500热力模拟机测定了变形速率为1 s-1、10 s-1和20 s-1,变形程度75%,变形温度为1 200 ℃、1 100 ℃、1 000 ℃、900 ℃及800 ℃时硅锰系TRIP钢的应力 应变曲线。应用SPASS软件对TRIP钢变形抗力实验结果进行拟合,并模拟了变形条件对变形抗力的影响,得到数学模型公式。计算平均绝对误差均小于5 MPa,平均相对误差小于5%,最大绝对误差小于10 MPa,最大相对误差小于15%,误差均较小,计算结果属于允许范围。结果证明:真应变大于04应力基本稳定;变形温度低于1 100 ℃时,加工硬化比较明显,表明温度越低,加工硬化率越高。 相似文献
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Q345钢中厚板热矫直变形抗力与弹性模量数学模型的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
根据中厚板矫直力的理论公式和Q345钢22~40mm板500~630℃矫直的生产实测数据,以变形抗力和弹性模量数学模型中的待定系数为优化变量,以矫直力计算误差最小为目标函数,采用单纯形法对待定系数进行优化计算,建立了Q345钢中厚板矫直过程变形抗力和弹性模量数学模型,得出Q345钢中厚板在500~630℃矫直过程随温度(T)提高,变形抗力(σs)降低:σs=-1080.1+4.8547 T-0.0048115 T~2;随温度(T)提高,弹性模量(E)先增加后减少:E= (-6.4807×10~5) +2576.5 T-2.3875 T~2。结果表明,矫直力的计算值和测量值的相对误差小于5%。 相似文献