间接蒸发冷却器的设计计算方法

介绍了以二次空气湿球温度为依据的间接蒸发冷却器的设计计算方法,并对实验工况进行了计算,计算值与实验值对比的结果是令人满意的。     

板式间接蒸发冷却器的热工计算方法

本文介绍了以二次空气湿球温度为依据的间接蒸发冷却器的热工计算方法,并对实验工况进行了计算,与实验结果对比的结论是满意的。     

考虑蒸发影响的非饱和土坡渗流分析

运用分形模型理论预测了粘土、粉土与砂土的土-水特征曲线与导水系数曲线。讨论了大气降雨-蒸发作用对非饱和渗流场的变化规律。在大气蒸发作用下,粘土边坡表层土体的负孔压逐渐增大。随着降雨入渗,粘土边坡坡脚处的土体首先达到饱和状态,并出现正孔隙水压。在降雨过程中,粉土边坡与砂土边坡的坡脚处,难以形成正孔隙水压。粘土边坡的实际降雨入渗量较小,且与土体的初始含水量、降雨类型、土体的导水系数等因素有关。非饱和土的实际蒸发量不等于其饱和状态时的土体蒸发能力。当土体达到饱和状态时,两值相等。实际蒸发量与潜在蒸发量的比值是土体表层基质吸力的函数。     

含水率对建筑外墙保温材料导热性能的影响

通过烧结空心微珠(HS)坯体制备A1级高性能空心微珠保温材料(HS板),研究了含水率对HS板、发泡聚苯乙烯板(EPS板)及玻璃纤维棉板(GW板)导热系数的影响,探究了饱和吸水率及密度对HS板导热系数的影响.结果表明:试样的导热系数均随含水率的增大而逐渐变大,当含水率(质量分数)为5%时,EPS板、HS板和GW板导热系数分别增加60.4%,66.7%和84.6%.对于HS板,当含水率5%时,导热系数增长迅速,当含水率5%时,导热系数增长缓慢.HS板的导热系数随相对饱和度的增加而逐渐增大,饱和吸水率越大,其导热系数增加越显著.     

基于强制通风的放射性废液蒸发计算方法研究

放射性废液蒸发处理根据蒸发原理,利用空气的含湿量低于饱和含湿量的特性使废液蒸发于空气中排放。利用国内外已有研究的蒸发计算公式,分析了不同空气温度、空气相对湿度及风速对蒸发量的影响。在相同蒸发面积时,废液蒸发处理量随空气温度的升高而增大,随空气相对湿度的增大而减小,随风速的增大而增大。不同的蒸发计算方法对空气参数的敏感度各不相同,合理选择机械通风风速和蒸发面积是废液蒸发处理的关键。     

珊瑚砂地基的静止侧压力系数研究

静止侧压力系数K_0是表征土体内水平向应力与垂向应力间关系的一个重要参数,对岩土工程实施的各个环节都具有非常重要的意义。珊瑚砂是一种独特的岩土材料类型,颗粒强度低且棱角发育,具有不同于石英砂的岩土工程特性。采用水囊式高压固结仪开展不同相对密度及含水量珊瑚砂的静止侧压力系数试验研究。结果表明:①珊瑚砂的静止侧压力系数介于0.2-0.29之间,相比石英砂的要小;②珊瑚砂的静止侧压力系数随含水量的增加而增大,但增量较小;③密实度对珊瑚中砂的静止侧压力系数的影响较小。     

对蒸发冷却式空调的设计与热工计算方法的一些看法

干热地区应采用蒸发冷却方式实现空调,利用室外干燥空气作为空调的驱动能源而节能.从制冷过程看,蒸发冷却主要包括直接蒸发冷却和间接蒸发冷却两种方式;从载冷介质看,直接或间接蒸发冷却技术均可用来制备冷水或冷风.提出一种统一描述各种蒸发冷却方式性能的方法,并在焓湿图上确定不同的蒸发冷却方式适宜气候区,给出几种不同的蒸发冷却空调的系统方式的选择与设计方法,为蒸发冷却空调的设计与热工计算提供一些参考依据.     

考虑气温年变化的地面传热计算方法

现有的稳态分地带计算方法没有考虑土壤层强大的蓄热性能及导热系数的不同,地面传热量计算结果偏大.在该方法的基础上,将室外气温近似为其年平均值和一列1年周期正弦波相加,用三维动态有限差分法建立了地面传热计算模型,与稳态分地带方法的计算结果进行了比较.给出了土壤层不同导热系数和热扩散率下各地带的稳态传热系数及热流振幅和相位.     

考虑施工因素的弹性杆系有限元修正计算方法

本文根据大量现场资料的反分析 ,对常用弹性杆系有限元法中两个重要的参数———主动区土压力与被动区土体水平抗力系数进行了修正 ,可以方便地考虑施工因素 (开挖时间与开挖空间 )对支护结构内力与变形的影响 ,计算结果可靠。     

考虑日照影响的环境温度作用谱修正方法

为了建立自然气候环境温度作用的定量模式,首先探讨了自然气候环境温度变化规律、混凝土内部微环境温度响应滞后特征以及自然气候环境温度作用谱构筑方法,然后研究了日照对混凝土表面温度的影响,最后提出了无遮挡条件下自然气候环境温度作用谱的修正方法,并通过对自然气候环境无遮挡条件下混凝土内部微环境温度响应的预测来验证该修正方法的可行性.结果表明：日照作用下混凝土表面温度基本高于大气温度;可以采用气温日较差Rm指标来衡量日照作用大小;随着Rm的增大,混凝土表面温度增量呈线性增加;以修正环境温度作用谱预测自然气候环境无遮挡条件下混凝土内部微环境温度响应时,预测精度得到提高,因此该修正方法具有可行性.     

氯盐污染下混凝土的电阻率

混凝土电阻率是影响混凝土中钢筋腐蚀速度的重要因素。针对受氯离子污染环境下的混凝土,通过试验测定在不同水灰比、相对湿度、氯离子含量下混凝土试块的电阻,换算出混凝土电阻率,并提出了受氯离子污染环境下混凝土电阻率的模型公式。     

天津软黏土触变特性研究

以长江入海口海域软黏土为研究对象,开展了系列不固结不排水循环三轴试验,研究了静置时间T、含水率w及塑性指数I_P对重塑海洋软黏土不排水触变循环强度的影响。试验结果表明：以双幅轴向应变ε_ad = 5%为重塑海洋软黏土试样的失效判据,破坏振次为15的循环强度CRR₁₅随T的增加而增大,T = 14 d,CRR₁₅的增长速度最快,T > 28 d时CRR₁₅增加略有上升或趋于稳定。前期扰动或循环荷载的施加会导致软黏土触变性减弱,软黏土的触变循环强度比A_d明显小于静剪强度比A_s。A_d随I_P的增加先增大后降低,随w的增加而增大,随归一化含水率w/w_L的增加先增大后减小,当w/w_L = 0.76时,A_d达到最大值。开展平行工况的无侧限抗压强度试验,提出以循环轴应力幅值σ_d与2倍无侧限抗压强度q_u之比σ_d/2q_u表征循环应力水平,发现σ_d/2q_u与不同w及T的试样达到ε_ad = 5%所需的破坏振次N_f存在唯一性关系,且σ_d/2q_u随N_f的增大呈幂函数减小。

     

中国尾矿坝地震安全度（14）──利用共振柱对尾矿砂的测试及分析

基于利用自由振动法对尾矿砂的测试数据，分析了固结压力、孔隙比及含水量对剪切模量的影响，并给出了计算公式。     

黄淮地区深部黏土工程性质试验研究

总结了黄淮地区深部黏土的物理力学性质,包括密度、含水量、颗粒大小、矿物成分、膨胀性、压缩性、抗剪强度等。研究表明,黄淮地区深部黏土主要为高液限饱和膨胀土,其物理力学性质指标随埋深或液性指数变化一般表现出总体上增大或减小,而局部呈无规则振荡变化的规律。对深部黏土重塑土的常规三轴试验表明,其内摩擦角较一般浅层黏土低,而且在高围压下强度包线出现向下的转折。     

松干密度的测定及其在灰土地基质量控制中的作用

提出了土和石灰松干密度的概念及其试验测定方法,并将其应用于石灰土的体积含灰比到质量含灰比的换算。研究表明,该方法可应用于灰土击实试验和灰土地基施工质量控制。对石灰土地基施工和质量检测工作具有明确的指导作用。     

普通砼配合比设计中的几个要点

本文作者根据日常工作中对普通砼配合比设计试验数据的分析,对如何确定水灰比、砂率、用水量进行了讨论并对如何确定砼７天强度与２８天强度关系进行了总结。     

基于水灰比及水分蒸发速度的砂浆开裂本构方程

分别对不同水灰比的砂浆改变温度、湿度、光照及风速,模拟计算出平板砂浆水分蒸发速度,研究了水分蒸发速度对砂浆抗裂指数的影响,建立了砂浆抗裂指数与水分蒸发速度的一元本构方程以及砂浆抗裂指数关于水灰比和水分蒸发速度的二元本构方程,并利用该本构方程指导预测砂浆的开裂趋势.     

一种改进的土体直剪蠕变仪及应用

在常用土体直剪蠕变仪的基础上进行适当改进,增加试样保湿装置,并联合利用百分表和千分表测剪切位移,把剪切位移的测量精度从10μm提高到1μm。在湿度变化大的环境中,长达30d的保湿试验测试结果表明,试样的含水率变化小,最大变化值仅为0.8%,说明改进后的直剪蠕变仪具有良好的保湿功能。据此,利用本仪器对其他条件基本相同仅含水率不同的一组试样的流变性质进行测试。测试结果表明,随含水率的增加,土体的流变特征从线性流变转变为非线性流变,且蠕变应力阈值减少;蠕变变形量与瞬时变形量的比值增大,蠕变稳定时间增加,说明含水率对土蠕变性质有较大影响,同时也说明蠕变仪保湿功能的重要性。该直剪蠕变仪经济实用,可作为土体三轴流变仪的一种有益补充。     

浆喷桩在加固高速公路软基处理中的应用

结合工程实例,对浆喷桩施工的原理、经济性对比、施工方法和质量控制等方面进行了分析,并就其在施工中可能发生的问题提出了应对措施和意见,对类似工程项目有一定的参考价值。     

关于气候分区问题的探讨

针对《全国民用建筑工程设计技术措施》暖通空调.动力篇(2009年版)中以"最湿月平均含湿量"作为气候分区判断依据一问题,探讨了含湿量(绝对湿度)和相对湿度概念的不同,指出含湿量是空气加湿或减湿的程度,而相对湿度表示的是空气接近饱和的程度,并进一步分析了湿球温度是空气接近饱和程度的一种度量,是一个独立的空气状态参数。最后笔者通过一些气候分区的举例,进一步说明了湿球温度这一参数在气候分区中的重要性。