600MW超临界机组15CrMoG水冷壁管的爆管失效分析

通过宏观分析、硬度测量、金相组织观察和成分分析,对某电厂炉水冷壁15CrMoG管进行爆管原因分析。结果表明:管样化学成分分析结果符合GB 5310-2008中15CrMoG材料化学成分的要求;1#管样爆口处金相组织为铁素体+珠光体,晶粒呈拉伸纤维状。爆口及爆口附近金相组织为铁素体+珠光体;爆口及爆口附近管件截面显微硬度高于标准要求(ASTM A213/A213M-2013,≤170 HV),爆口处显微硬度高达240 HV0.2;室温拉伸试验结果符合GB5310-2008标准中15CrMoG材料的要求。结合现场实际情况,推测水冷壁管短时过热泄漏原因为水冷壁管内工质减少引起的,建议检查引起流量减小的原因。     

电站锅炉水冷壁管爆管分析

对电站锅炉水冷壁管进行宏观检查、金相显微组织观察与分析、化学成分分析.结果表明,该电站锅炉水冷壁管失效的主要因为是由于炉底熔渣产生析铁,铁水漏到该水冷壁管正火面造成管材严重过热,产生短时过热爆管.     

过热器20G钢管爆裂原因分析

采用金相检验、化学分析、力学性能和扫描电镜对某钢厂锅炉顶棚过热器管爆裂原因进行了分析。结果表明,过热器长期过热导致管胀粗、局部减薄,最终形成裂纹。由于裂纹引起泄漏,使回路其余段内冷却工质的流量减小,导致泄漏处的下游发生短时过热爆管,出现大破口。锅炉短期使用的情况下爆管,且显微组织严重球化,证明失效过热器运行时内管壁温度远远超过额定温度318℃,20G钢安全余量不足是导致爆管的主要原因。     

SZW2-7-AⅡ型锅炉水冷壁管爆管分析

本文应用力学、化学和金相分析与X—射线结构分析手段对锅炉水冷壁爆管原因进行了综合分析,导致爆管的主要原因是管内大量的FeO物质堆积,造成水循环障碍,局部严重过热,管材组织变化,性能降低,在温度、压力的共同作用下爆裂。     

电厂水冷壁管爆管失效的原因

某电厂锅炉水冷壁管发生了爆管。通过失效管道宏观形貌和显微组织观察、管材化学成分和力学性能检测、腐蚀产物成分分析等对该水冷壁管爆管的原因进行了分析。结果表明：爆管位置有明显腐蚀沟槽，局部位置发生了Na元素浓缩，腐蚀产物主要为铁的氧化物(Fe₃O₄和Fe₂O₃)、水垢和一定量的NaFeO₂;断口无明显塑性变形，宏观形貌表现为脆断特征，微观形貌表现为沿晶断裂特征；爆管位置组织为铁素体+珠光体，组织中有大量沿晶裂纹；锅炉运行期间，锅炉水pH出现过一段时间较高(10.0～10.2)的情况。综合以上分析，确定水冷壁管失效原因为碱腐蚀引起的应力腐蚀开裂。     

SZW2—7—AII型锅炉水冷壁管爆管分析

本文应用力学、化学和金相分析与Ｘ－射线结构分析手段对锅炉水冷壁爆管原因进行了综合分析，导致爆管的主要原因是管内大量的ＦｅＯ物质堆积，造成水循环障碍，局部严重过热，管材组织变化，性能降低，在温度、压力的共同作用下爆裂。     

屏式过热器T91材质爆管分析

某电厂屏式过热器T91管段发生两次爆管,对爆管进行一系列理化试验(包括宏观检查、元素分析、室温力学性能、金相检查、硬度试验等)。结果表明:1号爆破管符合短时过热特征,2号爆破管符合长时过热特征,并对两次爆管机理进行分析。     

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 通过化学分析,宏观及微观检测等方法,对火电厂受热面爆管进行失效分析。结果表明,该炉管为短时过热爆管。     

超超临界锅炉过热器Super304H管爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验及硬度试验等方法,对某厂超超临界锅炉后屏过热器Super304H管爆管原因进行了分析。结果表明:爆管是由于长时过热导致管子显微组织老化、损伤所致。     

600MW超临界机组T91屏式过热器管爆管的失效分析与防治

某电厂600MW超临界机组屏式过热器爆管事故发生后,对其宏观特征、化学成分、金相组织和力学性能等方面进行了实验分析。根据实验结果,结合受热面结构特点及现场勘察情况,推测本次爆管失效原因是由于异物堵塞引起的短时过热。同时,针对爆管的堵塞提出了锅炉在制造、安装、运行、检修各阶段的防治措施。     

锅炉水冷壁管爆破原因分析

通过化学成分分析、力学性能测试、断口的宏、微观观察及金相组织观察等方法,对锅炉厂的水冷壁管爆破原因进行了综合分析。结果表明:该水冷壁管属短期过热爆管,爆破原因是短期未通冷却水所致。     

超临界锅炉T91末级过热器管爆管原因分析及超温估算

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、硬度试验、断口扫描电镜观察等方法及综合分析,对超临界锅炉T91末级过热器管爆管原因进行了分析,并对超温进行了估算。结果表明:爆管是长时过热导致的,超温期间平均壁温高达约663℃,超温同TP347H管内壁局部位置少量氧化皮剥落有关。     

大型火电厂T91高温再热器管爆管原因分析研究

某火力发电厂T91高温再热器管发生爆管,通过宏观爆口分析、化学成分分析、金相组织分析、EDS分析以及力学性能检验等手段对此次T91管爆管事故进行了研究。结果表明:爆口呈喇叭状,边缘锋利,具有典型的塑性变形特征,爆口附近的金相组织不具有典型的马氏体形貌特征,基体中析出大量的第二相粒子。综合判断此次爆管原因为短期过热至马氏体相变点之上,材料强度急剧下降,低于内部介质的压力而瞬间发生爆管。     

某台1000MW超超临界锅炉S30432高过管爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、力学性能试验、金相检验、爆口形貌观察和能谱成分分析等方法,对某台1000 MW超超临界锅炉S30432高过管子爆漏的原因进行分析。结果表明:S30432高过爆管的失效类型属于长时过热。     

电站锅炉过热器管失效规律研究

过热器管是锅炉受热面中工作环境最恶劣的炉管,频繁地出现由材料断裂造成的泄漏与爆管失效事故,对电力企业造成了严重的经济损失。根据过热器管不同的失效原因,将过热器管的断裂失效分为韧性断裂、脆性断裂、蠕变断裂及腐蚀断裂。通过对过热器管失效实际案例进行分析,建立了过热器管失效树,同时概括了引起失效的损伤因素。为避免在生产过程中出现引起过热器管失效的重要损伤因素,在设计、运行、维护等环节提出了相应的防范措施。     

600MW超临界锅炉TP347H高温过热器管爆管的显微分析

对爆管相关资料和数据进行了调查。借助微机控制电子万能实验机、金相显微镜、扫描电镜及能谱仪等仪器设备,从爆管管样、未胀粗管管样和备用管样的拉伸性能、显微组织、晶粒度、第二相等方面对TP347H高温过热器管的爆管原因进行了分析。结果表明:TP347H高过管爆管为高温蠕变失效。TP347H奥氏体不锈钢在长期高温运行过程中于晶界处析出了σ相,且细小的晶粒度促进了σ相在晶界的析出。σ相的析出和大量存在,导致了蠕变孔洞的出现,使得TP347H高过管材质快速老化,导致高温蠕变强度下降,直至爆管。     

某电厂电站锅炉15Mo3低温过热器爆管失效分析

对大型电站锅炉15Mo3低温过热器爆管进行失效分析,采用宏观分析、直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、万能试验机等对低温过热器爆管失效进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明:爆管的化学成分满足DIN17155标准的要求;管样的抗拉强度、屈服强度、伸长率和布氏硬度分别达到459 MPa、355 MPa、30.02%和150,满足了DIN17155标准对15Mo3的要求;爆管主要原因是15Mo3材质低温过热器发生腐蚀使管壁不断减薄,最终由于强度不足而发生爆管;管壁腐蚀区域主要位于尿素喷枪下方,腐蚀的主要原因是由于尿素喷枪雾化效果不良,尿素滴落,高温下与金属反应,导致管壁持续减薄;同时对15Mo3低温过热器的安全稳定运行提出了相关的建议。     

600MW超临界锅炉TP347H高温过热器管爆管的显微分析

对爆管相关资料和数据进行了调查。借助微机控制电子万能实验机、金相显微镜、扫描电镜及能谱仪等仪器设备,从爆管管样、未胀粗管管样和备用管样的拉伸性能、显微组织、晶粒度、第二相等方面对TP347H高温过热器管的爆管原因进行了分析。结果表明:TP347H高过管爆管为高温蠕变失效。TP347H奥氏体不锈钢在长期高温运行过程中于晶界处析出了σ相,且细小的晶粒度促进了σ相在晶界的析出。σ相的析出和大量存在,导致了蠕变孔洞的出现,使得TP347H高过管材质快速老化,导致高温蠕变强度下降,直至爆管。     

3#锅炉过热器管爆口分析

3#锅炉在2000年11月扩容改造并汽运行后，分别于2001年9月2日和12月5日低温过热器，连续两次基本在同一位置爆管，本文采用金相分析方法，对锅炉过热器管爆口进行了分析。结果表明：该管是由于长期过热引起爆管。     

15CrMoG耐热钢高温过热器爆管失效分析

对大型电站锅炉15Cr Mo G耐热钢高温过热器爆管进行失效分析。采用直读光谱仪、金相显微镜、扫描电镜、布氏硬度计、材料试验机等对失效管子进行化学成分、微观组织、氧化、硬度及拉伸性能分析。结果表明:珠光体球化和内壁氧化严重,布氏硬度偏小,力学性能下降,尤其抗拉强度不能满足GB5310标准要求,是导致爆管失效的主要原因。