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9Cr-1Mo-V-Nb-N钢高温变形规律的研究 总被引:7,自引:0,他引:7
利用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了9Cr-1Mo-V-Nb-N铁素体耐热钢在850~1250℃,变形速率0.01~10s-1的变形条件下的再结晶行为。获得了9Cr-1Mo-V-Nb-N钢热变形时发生动态再结晶的边界条件,作出了塑性图和再结晶图。 相似文献
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探究不同淬火和回火温度对9Cr1Mo合金钢力学性能和耐腐蚀性能的影响,通过对微观形貌观察发现,较高的淬火温度能够保证钢中碳化物的充分溶解,提高组织均匀性,同时减少晶界密度,提高耐腐蚀能力;较低的回火温度可控制合金元素在钢中的迁移速度,从而减少晶界处富Cr碳化物析出。较高的淬火温度和较低的回火温度能够保证微观组织均匀,不会形成元素富集区,在保证了较佳的力学性能的同时还能提高金属的耐腐蚀性能。 相似文献
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对经1 055 ℃正火和765 ℃回火优化工艺生产的9Cr-1Mo-V-Nb-N厚壁无缝钢管,进行室温和566 ℃的静力强塑性的检测和评估,就取样位置和取样方向对强塑性的影响进行了t统计检验评估及强塑性的标准偏差评估.结果表明,按优化工艺生产的9Cr-1Mo-V-Nb-N厚壁无缝钢管显著优于1 050 ℃正火和790 ℃回火原工艺生产的厚壁无缝钢管,强塑性指标及其标准偏差已达到进口P91厚壁无缝钢管的水平,表明我国9Cr-1Mo-V-Nb-N厚壁无缝钢管的制造技术已日趋成熟. 相似文献
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蒋勇平 《热处理技术与装备》2009,30(6):39-42
实验中首先设计了不同温度的淬火工艺,得出了9Cr2Mo钢得到最大洛氏硬度下的淬火工艺,同时得出9Cr2Mo钢在水和油中都能淬透;再研究不同回火工艺对9Cr2Mo钢洛氏硬度的影响,得出结果:9Cr2Mo钢的洛氏硬度随回火温度的升高先缓慢下降,当回火温度高于300 ℃时,随着回火温度的升高明显降低. 相似文献
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本文介绍了9Cr-1Mo钢的焊接工艺特点,在同材焊接条件下,对9Cr-1Mo钢炉管焊接工艺作了进一步研究和探讨,并在南京烷基苯厂七万二工程F301炉改造中应用,达到了国外工艺水平。 相似文献
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通过对9Cr-1Mo炉管焊接工艺评定及实践证明,采用小线能量焊接,焊前预热300℃,焊后后热350℃×40min。焊后消应力处理为720℃×40min的焊接工艺是可行的。 相似文献
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利用金相显微镜、扫描电镜等试验手段,研究了经不同工艺预备热处理的9 Cr2 Mo钢的显微组织和碳化物形态、分布及大小,并测定了表面硬度。结果表明,9 Cr2 Mo钢淬火或正火态组织均为马氏体和下贝氏体,还有少量的未溶碳化物及残留奥氏体。钢的淬火组织中马氏体量要比正火组织中的多。经淬火+高温回火或正火+球化退火的9 Cr2 Mo钢,其组织均为铁素体基体和不同尺寸的碳化物颗粒,硬度基本能满足切削加工的要求。而经890℃×30 min油淬+690℃×10 h回火的钢,其组织中碳化物颗粒较均匀细小,是一种良好的预备热处理组织。 相似文献
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ZG15CrMo钢的两种典型热处理制度的比较 总被引:1,自引:0,他引:1
经高温拉伸,高温持久和断裂韧性试验,测定了ZG15CrMo钢经正火回和调质处理后强韧性。用金相显微镜,扫描电镜和选区电子衍射研究该钢的显微组织。结果表明,ZG15CrMo钢经调质处理获得以贝氏体为主的组织,高温强度高,断裂韧性好。 相似文献
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通过光学显微镜和力学性能等测试手段,对比分析了正火+回火与淬火+回火热处理工艺下SAE4140钢板的组织及力学性能变化,为制定代替原调质工艺提供理论指导。结果表明,13mm厚SAE4140钢板在850℃正火,540℃~560℃区间进行回火得到的NT态钢板性能与QT态钢板相近,并且批量生产效果良好。 相似文献
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模具钢常用热处理有退火、正火、淬火和回火,其工艺都是由加热、保温和冷却3个阶段所组成。在热处理生产中,往往由于热处理工艺控制不当,使工件产生某些缺陷,对热处理件的质量影响很大。常用热处理工艺规范的选择国家标准有明确规定。本文根据最新国家标准,对常用热处理工艺规范的选择进行介绍,其目的在于使用者能合理地选用热处理工艺;更好地理解、宣传和贯彻现行标准。 相似文献