700压裂井口及平板阀研究试验报告

为了改造地层,提高油田采收率及采油速度,进行酸化、压裂作业是重要措施之一。 目前,国内自喷油井所用的井口装置,公称压力大都在250公斤/厘米~2以下,仅在少数气井上,装有压力超过350公斤/厘米~2的井口,还没有专门作压裂用的井口控制装置。现在油井酸化压裂作业日益增多,施工井口压力一般在400～600公斤/厘米~2之间,四川、长庆等油田的某些层段,施工井口压力高达700公斤/厘米~2,远远超出原有井口的安全压力,为此,急需提供一种耐高压的压裂井口装置。     

压紧力自调式柱塞盘根装置

<正> 我国由美国BJ公司引进的122-T型压裂车的佩斯梅克Ⅱ型泵,是高冲数三柱塞单作用泵,其柱塞盘根装置采用了压紧力自调式的结构。该泵所配备的柱塞规格有3(1/2)″、4″及4(1/2)″三种,冲程长度为101.06毫米,当柴油机转速为2300转/分且用Ⅵ挡时,冲数高达800冲/分,用3(1/2)″拉塞时,最高工作压力为949公斤/厘米~2(15000磅/英寸~2)。长庆油田地层渗透率低,油层变化大,大部分油层破裂压力须在450～500公斤/厘米~2,有时甚至须达600公斤/厘米~2,因此在压裂时,泵的冲数得在250～300冲/分,压力得在450～600公斤/厘米~2,而双泵最大排量须为1.6米~3/分(3(1/2)″柱塞)、2.12米~3/分(4″柱塞)或2.6米~3/分(4(1/2)″柱塞)。     

700公斤/厘米~2压裂管汇弯头锻造毛坯制造工艺

700公斤/厘米~2压裂管汇中的2″活动弯头和φ54活动弯头的工作压力为700公斤/厘米~2,试验压力为900～1000公斤/厘米~2。在压裂施工时,携带石英砂的高压压裂液以很高的速度流过弯头内孔,使弯曲部位外侧的孔壁严重磨损,甚至被磨穿。如用铸钢毛坯制造这种弯头,不能保证质量。过去我厂制造这类弯头时,先锻成实心直角形,然后从两端钻孔相通。     

BJ-1000型和YLC-500型压裂机组在长庆油田的使用情况

<正> BJ-1000型压裂机组的使用情况 1977年长庆油田从美国引进了两套BJ-1000型压裂机组,该机组共有压裂车八台,混砂车、管汇车和仪表车各两台。投产六年多来,这两套机组的十二台压裂车运转良好。常用施工压力为500公斤/厘米~2。1980年在阳13井压裂时压力曾达800公斤/厘米~2。同年在阳21井压     

高压压裂用增压泵

为了满足油井高压压裂的需要,美国凯尔赛-海斯公司研制了一种车装700马力双缸增压泵,以便能在高达20000磅/时~2(1406公斤/厘米~2)的压力下输送携有砂子或玻璃球支撑剂的胶状压裂液。这种压裂设备的工作情况参阅下列示意图。     

2V-~5/_(10)空气压缩机性能分析

<正> 随着我国石油工业的发展,深井钻机日益增加,钻机气路系统对压缩空气的压力要求也从6～9公斤/厘米~2提高到9～11公斤/厘米~2,因而急需一种排气压力为8～12公斤/厘米~2,排气量在6米~3/分左右的空气压缩机与之配套。但在我国压风机系列中,这种压力等级的压     

国外工业用抗燃液压油概况

国外的液压机械正向着高压化发展。二十年以前,液压泵的压力很少超过70公斤/厘米~2,现在普遍达到140～210公斤/厘米~2,有的已提高到280～350,甚至1000公斤/厘米~2。在这样高的压力下,如果油管发生破裂,则从破裂处喷出的液压油一般呈细雾状,可喷至12米远处。这时,如果采用石油基液压油,     

蒸汽马达的推广使用

我厂老锅炉共有六台,总蒸发量为165吨/时。有除氧器两台,低负荷时用蒸汽约4～8吨/时。汽源压力为9公斤/厘米~2,温度270℃,经过节流降压至1.5公斤/厘米~2使用。由于蒸汽通过节流从9公斤/厘米~2降到1.5公斤/厘米~2使用,造成浪费。为此于1981年8月安装了两台65千瓦蒸汽马达。一号蒸汽马达每小时发电62度,二号蒸汽马达代替一台65千瓦的电动机,每小时可节电45度,两台蒸汽马达全年可节电85.6万度,共节省电费7万元。根据动力分厂老锅炉车间蒸汽马达运行数据估算,一吨蒸汽压力从9公斤/厘米~2降至1.5～3公斤/     

气举作业中空气压缩机爆炸事故的预防

<正> 单机气举或双机并联气举与水泥车混排作业,是目前国内各油田广泛采用的试油工艺之一。由于油井深度越来越深,气举作业中要求空气压缩机的压力和排量也应相应增大。就我局各油田来说,空气压缩机压力已由60公斤/厘米~2上升到150～250公斤/厘米~2。为了满足高压力、大排量的要求,由单机气举改为双机气举。但是,在作业过程中,高压空气压缩机有     

阀座防沉间隙的设计与计算

<正> 在近期以来的国内外石油和天然气钻井中,钻井泵的工作压力有明显地提高。在我国,钻井泵泵压已由原来50～100公斤/厘米~2提高到100～200公斤/厘米~2;在国外,喷射钻井比较普遍,钻井泵泵压多在200公斤/厘米~2以上。在泵的设计方面,大功率、高压力的钻井泵     

一、试验容器

1.设计基本参数 工作压力:220公斤/厘米~2 试验压力:285公斤/厘米~2 工作介质:N_2,H_2,NH_3,CH_4及其它。 容器规格;Φ336×18 试验容器总长:L≈1280 工作温度:常温     

氢气与重整生成油再次接触的提纯效果

在重整流程中采用一种简便易行的办法提高氢纯度,即将低压分离罐的氢气与重整生成油在较高压力下再次接触,气液重新达到平衡,分离出的氢气纯度要比原来高.计算表明,低压分离罐压力13公斤/厘米~2时,高压分离罐压力如为l9、25、35和60公斤/厘米~2,则氢纯度相应提高1.6、2.5、4.0和7.0个单位.如提高的压力就是压缩机出口压力,则增加的设备投资1个月即可回收;如压力提高到60公斤/厘米~2,则增加的设备投资8个月即可回收.     

发展较快的润滑油加氢补充精制

国外润滑油加氢方法名目较多,从加工深度来说,大体可分为三种。(一)加氢补充精制,在50～60公斤/厘米~2压力下用浅度加氢装置顶替白土处理装置,这种方法即所谓的“一顶一”,(二)加氢裂化,在150～250公斤/厘米~2压力下进行,用来顶替溶剂精制和白土处理两套装置,即所谓的“一顶二”。     

柴油加氢精制工业运转

我厂柴油加氢精制装置于一九七三年十二月投产到现在已运转二年余,催化剂尚无需再生,反应压力逐步由67公斤/厘米~2降至35公斤/厘米~2,又升至45公斤/厘米~2和50公     

AC—400B型水泥车阀盖和压套的改进

AC—400B型水泥车柱塞泵的阀盖,结构复杂,密封不良,常因漏油而被迫中断施工。新疆石油管理局压裂队职工据此作了如图1所示的改进。改进后的阀盖,在350公斤/厘米~2压力下,不刺不漏,而且拆装方便,还节约了大量钢质密封圈材料。考虑到用圆钢整体加工阀     

防喷器ZG18CrMnSiMoV铸件的补焊工艺

<正> ZG18CrMnSiMoV是我厂参考有关资料,自行配方冶炼而成的用于生产防喷器壳体的材料。防喷器是我厂近几年来的主要产品之一。其工作压力为210公斤/厘米~2或350公斤/厘米~2(试验压力高达420公斤/厘米~2或700公斤/厘米~2),故对铸造质量要求高,不能有裂纹、气孔、夹渣等缺陷。加工后必须进行严格的超声波探伤检查和压力试验。由于防喷器壳体体积大,重达1.8吨,壁厚60～380毫米,铸造应力大,在壳体孔道边缘或转角处容易产生裂纹等铸造缺陷,铸件的成功率很低。我厂曾用结107焊条对裂纹进行补焊,     

850公斤/厘米~2平板阀

四川省石油管理局矿机研究大队试制成功一种850公斤/厘米~2平板阀,可以作为压裂井口的主要部件,与国产850公斤/厘米~2压裂车配合使用。 该阀阀座为浮动型。当平板阀关闭受压后,其进口端阀座的前后可以形成压力差,使阀座紧贴在阀板上,从而实现进口端密封。     

1.4米~3高压球形气瓶的爆破试验

我厂于一九六九年末,曾用第一台1.4米~3高压球形气瓶试制产品作过低温爆破试验(环境温度为-18℃)。在加压到740公斤/厘米~2时,气瓶突然爆破,该压力与估算爆破压力(950公斤/厘米~2～1000公斤/厘米~2)相差较远。裂源产生在上半球人孔加强板和球体连接的焊缝与球体的交界处,在此断面上有较大的应力集中,且焊缝上有未熔合缺陷。所以,爆破前气瓶各部位都未发现明显的塑性变形,破裂特征是一种脆性破坏。     

多金属重整中的新型设备

目前我国处理量15万吨/年催化重整装置,大部份采用单铂催化剂。为了提高芳烃产率,近年来相继试制成功双金属及多金属催化剂,并投入生产。双金属和多金属重整操作压力和空速都比较低,一般压力在14～16公斤/厘米~2,空速为2时C_ 右。(单铂重整操作压力一般为25～30公斤/厘米‘,空速3时~(-1)左右),要求循环氢系统压力降尽量小,以节省压缩机功率的消耗。我厂新建15万吨/年多金属重整装置如按原设计采用轴向反应器,当空速为2时~(-1),     

采用纤维复合型保温冒口套提高350公斤/厘米~2泥浆管汇的铸造质量

<正> 一、问题的提出 随着高压喷射钻井技术的发展,提高高压泥浆管汇质量的问题已愈来愈引起人们的关注。经综合分析管汇的机械性能、铸造性能、焊接性能和经济性之后,目前一般认为,350公斤/厘米~2泥浆管汇的材料以采用ZG35Ⅱ为宜。但是,以前生产的350公斤/厘米~2泥浆管汇存在以下两个问题: 1.管汇铸件在强度试压时,若按照我国的国家标准取试验压力为最高工作压力的1.5