山东省各电厂玻璃管空气预热器的使用情况

山东省各火力发电厂由于燃用本省的高硫燃料,空气预热器的低温腐蚀十分严重。在过去未设防腐措施时,一般只能运行1～2年,甚至更短的时间就被迫大量更换管子。六十年代初,各厂都在积极寻找解决这一问题的措施,其中之一就是采用玻璃管空气预热器。1965年5月博山发电厂8号炉上首先安装了一整组玻璃管空气预热器作为运行试验。十年来,据不完全统计,山东各电厂先后已有16台锅炉上改装了玻璃管空气预热器,目前投入运行的有13台(另3台因各种     

浅谈新装锅炉煮炉的实践与体会

新安装的中低压锅炉,一般都是采用高温碱煮的方法来去除锅炉中的油污、浮锈及部分氧化铁腐蚀产物,并在锅炉金属表面形成一层耐蚀的保护膜,以此来防止锅炉的腐蚀。最初煮炉所形成的保护膜,对锅炉以后运行时的抗蚀性有很大的影响,如果投运前未能形成保护膜,投入运行后其腐蚀速度就比较快。为了锅炉安全经济运行,必须搞好新装锅炉的煮炉工作。在对我市新装锅炉煮炉后的检查中,发现安装单位大多缺少这方面的技术力量,在煮炉中普遍存在着一些问题,现举一些实例供大家参考。 1.两台中压锅炉煮炉成败的原因分析 我市热电厂有B ＆ WB—75/3.85—M锅炉两台,都是北京巴布科克,威尔科克斯有限公司1987年的产品。1989年初1号锅炉开始安装,1990年开始安装2号炉。这两台锅炉从出厂到安装完毕,相隔时间较长,在此期间基本上没有采取任何保养措施,锅炉铁锈较厚,因此1号炉按照二类煮炉方案的加碱量进行煮炉（见表1）。     

小型锅炉加装余热水箱值得注意的问题

我厂生活区在1983年9月安装了一台某锅炉厂生产的 KZL0.5—7型锅炉,随机配套供应余热水箱一只,锅炉运行三个月后,随机配套供应的干式除尘器因烟灰结块堵塞而失效。使用13个月后整只余热水箱、引风机壳和22m 高的烟囱都因腐蚀破损而全部更换。按原余热水箱测绘制造的第二只不锈钢余热水箱也在使用23个月后发现7根烟管腐蚀渗漏而停用。锅炉自开始使用不久,引风机 Y6—30—12风压逐渐下降以致锅炉正压燃烧,墙身及前拱耐火砖多次塌落,炉墙漏风严重,左侧炉墙上观察门严重变形。为避     

省煤器防磨罩焊接方法的改进

1问题的提出宁波镇海热电厂二台锅炉型号为：SG65-3．82／450-M466，省煤器为Φ32X3．5沸腾式省煤器（沸腾率为17％）。1#炉1994年12月30日投产。于1996年5月22日发生省煤器泄漏现象，检修时发现，高温段省煤器泄漏一根，低温段有四根管子泄漏。之后又连续发生了省煤器泄漏现象，严重影响了1#炉的安全运行。2原因分析1#炉停炉小修期间，对更换下来的低温段省煤器管逐片进行水压试验，发现泄漏处有三个共同特征：（1）管子内壁无明显腐蚀凹坑，无水渣、水垢。（2）泄漏均发生在蛇形管弯头或弯头附近处。（3）泄漏均发生在防磨罩与蛇形管点…     

RSL2.8—7/95—AⅡ型热水锅炉的改造与研究

一、前言 我所锅炉房有RSL2.8—7/95—AⅡ型热水锅炉两台。于1982年投入运行,在长期的运行过程中主要存在以下问题:(1)锅炉多次发生螺管事故,中》割开烧坏的管子检查发现,管子内壁的腐蚀很严重,严重影响了锅炉的安全运行。(2)锅炉每运行3～4个月,其前拱(烧矾石、矾土水泥预制件)就发生烧坏事故,致使前拱产生裂纹,剥落甚至崩溃,很难维持锅炉的正常运行。(3)炉膛燃烧工况差,排烟温度高,经测试:两台锅炉的平均热效率只有48.6％。针对上述情祝,我所决定对该炉进行改造,通过对事故现场的检查和分析,采取相应的改造措施,取得一定的经济效果。     

前苏制670t/h锅炉的两项改进

一、吸风机的改造山东黄岛发电厂二期工程的3、4号锅炉为前苏制EΠ—670—13.8—545KT型锅炉,分别在1989年12月和1990年11月投产.每台炉配有两台Д○Д—28.5静叶可调式双级轴流式吸风机,该风机的动叶片是焊接在叶轮体上的.经过三年多的运行实践,发现随着运行时间的增长,动叶片逐渐磨损,出力下降,运行电流高达135A左右,往往不能满足锅炉额定出力的需要.3号炉在1991年6月的大修中,两台吸风机均更换了新叶轮.     

10t／h锅炉加煤斗处封板的改造

1，一般情况；我厂3台10t／h锅炉均为水管式链条炉排锅炉。3台锅炉中，2号炉于1958年起至今已运行39年，其它2台锅炉分别使用7年及5年。全年约有3个季度只需1台锅炉运行．供应生产用汽；但每至’］冬季采暖季节，需要3台锅炉全部投入运行，以满足全厂生产、生活及家属区采暖用汽的需求．此时．锅炉负荷较大。2号炉因使用年份较长，炉膛结构与目前所用煤种不符一不利于燃料的着火及充分燃烧；其它两台锅炉因负荷较大，加上有时煤质较差，锅炉经常出现微正压燃烧状况．这对锅炉的前煤斗装置及封板都十分不利。封板位于加煤斗与前拱之间·起密…     

锅炉受热面高温腐蚀及预防措施

针对大坝发电公司2号炉和4号炉在运行中锅炉受热面管材腐蚀的问题,通过对2号炉和4号炉在运行中产生高温硫化腐蚀的过程进行分析,阐述了锅炉产生高温硫腐蚀的机理,提出锅炉受热面预防高温硫腐蚀的方法。分析结果表明：高温硫化腐蚀是燃煤锅炉受热面管材腐蚀的主要原因。     

新型DZ蒸汽锅炉水冷壁爆管分析与对策

2006年部队某单位安装1台新型DZL4—1．25-AⅡ蒸汽锅炉，当年使用，锅炉采用锅外钠离子交换水处理，锅炉主要用于宾馆洗浴和食品加工。2008年9月19日，锅炉运行中，发生水冷壁管爆管事故，大量汽水喷入炉膛，使锅炉无法正常运行而紧急停炉。经检查发现锅炉左侧第3#水冷壁管爆管泄漏，停炉进行割管、管端封堵修理后，锅炉继续运行，运行不到1个月时间，相继锅炉左侧4=#～7#水冷壁管又发生爆管泄漏。停炉后经我所检验发现，爆管左右相邻4根水冷壁管均有不同程度胀粗现象。为查明锅炉事故原因，做出相应防范措施，对爆管水冷壁管及相邻水管进行割管检验。     

两台SGZ10—1.27／250锅炉的修复

贵州遵义铁合金厂动力分厂的3号炉、4号炉同为SGZ10—1.27/250型锅炉,都因大面积腐蚀需要补焊修复,现将修补的方法及效果介绍如下。 一、3号炉的修复 该炉长期运行后,锅筒纵向约有四排管子的区域内,表面产生大面积斑坑腐蚀。蚀坑集中在此四排管子周围的锅筒内表面上。大小蚀坑十余块,最大一块面积达720×230mm,蚀坑深度为1～10mm。部分蚀坑与管子相接,并且有十余根管子也受到不同程度的腐烛。被蚀坑包围的管子达90余根,总腐蚀面积达579468mm~2。厂方为此寻求修复。修理方法中最为可行的是进行补焊。但补焊修理必须解决的技术难题是在大面积补焊过程中,有可能使锅筒受     

一起锅壳锅炉烟火管的腐蚀分析与防止措施

1．概述锅壳锅炉中的烟火管是锅炉的主要受热面和主要受压元件之一，也是比较容易损坏的受压元件。因此保护锅炉烟管，使其不损坏或延长使用年限，对保证锅炉安全经济运行具有重要意义。现就本地区一台DZL1．4—0．7—95／70—AE型锅壳式热水锅炉烟火管在较短的时间间隔内，发生两次腐蚀渗漏，最后导致报废这一实例，谈一下自己的看法和建议。2．基本情况1996年12月23日，笔者对DZL1．4—0．7—95／70—Ⅱ对热水锅炉三根烟火管由于严重腐蚀而导致烟火管穿孔、渗漏最后被迫停炉这一事故进行了现场检查。发现烟火管穿孔、渗漏时，距安装、…     

沸腾炉对流管磨损的原因初析

我厂全沸腾炉是石家庄化机厂生产的SZZ—4—13型锅炉,自行改造为6.5t/h全沸腾炉。于78年4月投入运行,82年1月8日发现下锅简底部锁灰器有水,经检查是71.5°对流管由后向前的第五根磨损穿孔。穿孔处至筒壁约180mm(见图1、2、3),82年11月3日发现下锅筒底部有水,经检查是第六根穿孔。情况与图2基本一致(见图2、3)。86年7月10日,又发现下锅筒底部有水,经检查是依次的第七根(见图3和图4)。     

对处理胀接管端泄漏的一点体会

近几年,在锅炉检验工作中曾多次发生因缺水而造成胀接管端泄漏,导致被迫停炉、停产。对於生产用炉,停炉后,将给生产单位带来很大损失。处理这种泄漏,我们采取了三种办法进行尝试,情况如下: 一、胀接管二端加衬筒我市某食品厂有一台KZL2—8锅炉,使用压力6kgf/cm~2,因缺水造成上部三根烟管严重泄漏,被迫停炉。时值中秋佳节来临,生产任务较重,而这台锅炉原曾因渗漏已复胀过     

KZG2—8型锅炉改装水平式逆推往复炉排的改装技术

一前言省内先后改装了十多台 KZG 2—8型锅炉。经过运行试验证明兰溪橡胶厂的炉改情况较佳。一是运行安全可靠(设备运转正常、连续运行时间长),二是节能效果显著(每吨蒸汽耗标准煤量比其他同型改造后的锅炉低7—13公斤),见下表。KZG 2—8型锅炉改装后煤耗对照表     

低位真空除氧与热力除氧器

一、前言 锅炉设备和以水为工质的热交换器的氧腐蚀问题已引起人们的重视。一些小型工业锅炉运行表明,由于未采取除氧措施,往往运行三至五年,有的只运行一至两午,锅炉内壁就出现较严重的氧腐蚀。如河南省新乡树脂厂一台6.5t/h锅炉,使用两年汽包点状腐蚀多处,每处面积约80cm~2,深6～7mm。另有很多锅炉水冷壁部位运行两三年就被腐蚀穿孔。在吸收低温余热的加热器中使用未除氧水对设备腐蚀也很严重。     

日本两台100万瓩锅炉机组的设计特点

日本鹿岛电站正在同时安装两台100万瓩锅炉机组(5号炉及6号炉),其中5号炉为三菱公司制造,6号炉为日立公司制造。这两台机组分别都是这两家公司的第一台100万瓩机组,予定在1974年中投入运行。锅炉设备的主要规格见表1。5号炉:(CE型)炉膛宽度26米,深度12.6米,炉膛中心设有双面露光水冷壁。燃烧器四角布置切向燃烧,其结构特点如下:(1)采用复合循环,最低负荷可达到约10%额定负荷(2)采用活动式刚性梁过去的方法是:由水冷壁管支撑刚性梁,而对     

20t/h工业链条炉测控系统设计

一、概况我厂系一中型医药化工厂矿,主要生产总溶剂、酒精、葡萄糖、红霉素等产品。生产用汽原由二台锅炉供给:一台“SHF—20—13”型煤粉炉,一台“WGC—13—7”型(相当于新型号“SZP10—13A/7”)抛煤机手摇炉。平均流量为30t/h 左右,随着生产规模的扩大,最近新上一台“SHL—20—13”型链条炉,现已试车结束,测控系统也已投入正常运行。该系统原由设计院没计,我们根据已有2台锅炉仪表运行的经验,对原设计作了较大修     

不停机带温带压强注式堵漏节能技术的应用

云南省小龙潭发电厂装有六台总装机容量为60万kWh 的汽轮发电机组,系北京重型电机厂生产的N100—90/535型汽轮发电机和武汉锅炉厂生产的 WG—410T 型锅炉。于1986年陆续投产以来,由于制造质量、安装、检修、焊接等工艺问题,汽水压力管道多次发生泄漏,有的泄漏点发生在公用系统上,要停机、停炉才能消除。每开停一次机炉,仅消耗燃油就达20余吨,而且不能正常发供电。对用户,对安全生产造成极大的影响。1988年底,在运行中发现2号机主蒸汽母管滑坡段大气疏水接管座焊缝边缘泄漏,接管座下端直径为(?)60mm,泄漏点横向长度为     

一起锅炉埋管磨损事故的原因分析与处理

洛阳五里堡水泥厂2000年2月购1台SHF20—1.25—W型锅炉，6月投入运行，2000年8月就发生了埋管磨透事故，具体部位在锅炉左侧靠近前墙第1根埋管上部弯头内侧(见插图部位)，被迫停炉维修。     

集箱管接头的损坏和角焊缝形状的关系

1964～1969年锅炉运行中突出事故是集箱管接头角焊缝裂缝(图1)。仅中央电力局就有三座电站七台锅炉受到角焊缝裂缝的影响。一台50万千瓦大容量机组锅炉,一根管子泄漏往往被忽视,认为只是一根管子的事,然而,从损坏管中喷出压力为4.1～19.5牛顿/毫米~2,温度为500～550℃的蒸汽会损坏周围管子甚至集箱。这样会造成严重的泄漏和事故停炉。本文讨论图1所示的裂缝,不是实验室研究结果而是电厂运行和裂缝修复的实际经验。裂缝偶然裂在集箱一侧,多数裂在图1所示的管接头一侧。