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本文以JFE-HITEN610U2L低温乙烯丙烯球罐为例,对比分析了三种不同保冷材料的绝热效果,用防凝露法、允损法、球形容器法计算了三种保冷材料的最小厚度,选择了合理的保冷材料和厚度规格,提出了施工检验要点。经实践证明,此次保冷设计及施工质量达到了预期要求。 相似文献
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针对鞍钢股份有限公司为建造LNG低温储罐生产的9%Ni钢板,根据确定的焊接工艺和焊接工艺参数,研究了焊接接头的拉伸、冷弯、冲击性能、无塑性转变温度和断裂韧度等各项力学性能,结果表明,9%Ni钢焊接接头可满足LNG大型储罐的设计要求。 相似文献
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闻明科 《石油化工设备技术》2010,31(2):54-57
惠州12000kt/a炼油项目中设计温度为-48℃、设计压力为2.177MPa的2000m^3丙烯球罐,采用了宝钢新研制生产的50℃低焊接裂纹敏感性钢B610CF—L2高强度钢板,选择配套锻件08MnNiCrMoVD及焊接材料。文中重点介绍宝钢B610CF-L2钢板的性能及焊接试验结果,为今后2000m^3及其以上大型低温丙烯球罐的国产化提供应用范例。 相似文献
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4000m^3球罐用钢NK-HITEN610U2的焊接 总被引:1,自引:0,他引:1
中石油第二建设公司承建的4000m3球罐是兰州石化公司300万t/a重油催化裂化装置的配套工程,该球罐的球壳材料采用日本NKK公司生产的NK-HITEN610U2钢,文章对NK-HITEN610U2钢的化学成分和力学性能进行了分析,该钢属于低焊接裂纹敏感性高强钢,具有良好的焊接性和抗裂性,焊接该类钢主要是防止产生冷裂纹和热影响区脆化,控制线能量是焊接工艺措施中的关键.另外,控制焊条熔敷金属扩散氢含量[H]、选择适当的预热温度和焊后及时进行消氢处理,也是防止冷裂纹和热影响区脆化必不可少的措施.按照工艺评定确定的参数对4000m3球罐进行焊接,取得了良好的效果. 相似文献
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按ASTME1152—87、E813—89和我国GB2038—91标准,用单试样卸载柔度法完成了9%Ni钢3种焊接接头的低温断裂韧度J(IC)和JR阻力曲线的测试。通过分析验证,采用国产A557焊材修复球罐是可行的。 相似文献
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LT50钢是从日本引进的一种理想的乙烯球罐用钢。本文从LT50钢的性能、焊接材料和焊接工艺方面归纳分析国内一些建设单位施焊情况,同时介绍焊接技术经验。 相似文献
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郭胜好 《石油化工设备技术》2011,32(6):64-66
甲醇装置合成系统的4台中间换热器,尺寸大、重量重,制作主材为15CrMo,设备管口采用15CrMo锻件加工而成,管道材料为P11,管口和管道对接的焊接面用镍基合金堆焊,牌号为NiCrFe-3。管口与管道的焊接相当于P11管道和NiCrFe-3设备管口对接,即为厚壁异种钢的焊接,且此种焊接可借鉴的经验少。对于这种特殊焊接,必须根据各项材料的成分、机械性能,选择适宜的焊接材料,制定科学的焊接工艺,采取相应的焊接措施并在焊后严格检测,以保证焊接质量。本装置中这种成功焊接为同类材料的焊接积累了宝贵经验。 相似文献
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不锈钢复合板压力容器焊接技术的探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
焊接是不锈钢复合板压力容器制造过程中最重要的环节之一.其焊缝质量直接关系到设备的安全性、耐腐蚀性和设备的使用寿命,焊接质量控制是不锈钢复合板推广应用的关键环节.不锈钢复合板是不锈钢板与碳钢或低合金钢板复合而成,其焊接既不同于不锈钢,也不同于碳钢或低合金钢,而有其特点和难点.笔者通过对不锈钢复合板的焊接方法、焊接材料、坡口设计、焊接顺序和焊缝无损检测等方面的论述,对不锈钢复合板压力容器焊接技术进行探讨. 相似文献
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熊从贵 《石油化工设备技术》2012,(6):56-58,7,8
应用4种不同的焊条进行渗铝钢焊接工艺试验,并对焊接试件进行力学性能检测。通过大量的试验研究,得到4种焊条的焊接试件力学性能数据,总结出渗铝钢手工电弧焊的焊接工艺方法,为渗铝钢的焊接加工提供具体的参考数据。 相似文献
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张清 《石油化工设备技术》2012,33(3):5-8,3
文章通过对双钢全容罐和预应力混凝土全容罐两种结构型式低温储罐承压环的设计和计算方法进行分析对比,指出其异同点及目前所用简化计算方法的不足,对低温储罐承压环,特别是预应力混凝土全容罐承压环的设计提出一些建议。 相似文献
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混凝土厚板广泛应用于石化装置的设备基础及混凝土构筑物中。由于板受力特殊,内力分布复杂,尚无精确的内力分析方法。重点介绍如何使用等代框架法、有限元法设计板柱结构,通过SAFE、SLABCAD等有限元分析软件对低温储罐底基础顶板进行内力分析比较,并结合有限元分析结果,结合实际经验,给出基础顶板合理配筋范围。 相似文献
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介绍了单层保温配重海底管线接点防护设计方法,分析了接点防护设计存在的问题,提出了优化设计方案。 相似文献
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