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液压油的温度与粘度有关:温度增高,其粘度降低。粘度对液压传动装置的工作、效率及寿命的影响也很大。要保证液压元件的试验质量,务必对试验台的油温严加控制。控制试验台的油温主要借助于电接点压力式温度计和冷却系统。电接点压力式温度计的接点如图1所示。如果试验台的试验油温要求在45～55℃之间,则把上、下限接点指示针拨到这个范围之内。 相似文献
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《中国有色金属学会会刊》2016,(9)
为了更好地理解L1_2、D0_(22)和D0_(23)结构HfAl_3的相对稳定性和键合特征,采用第一性原理计算了L1_2、D0_(22)和D0_(23)结构HfA l3的形成焓、电子结构和热力学性质。结果表明:平衡晶格参数与形成焓的计算结果与实验结果一致,不同结构的HfAl_3稳定性大小为D0_(23)D0_(22)L1_2;态密度、电荷与键布局分析结果表明D0_(23)为最稳定结构;声子计算得到的热力学性质与温度的关系表明,D0_(23)结构的、熵和自由能随温度变化比L1_2和D0_(22)结构要快得多;L1_2、D0_(22)和D0_(23)结构HfAl_3的德拜温度分别为399、407和416 K;HfAl_3的体积热膨胀系数在低温时成倍增加,而在高温时线性增加。 相似文献
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本文研究了非晶态(Fe_(1-x)Co_x)_(78)Si_(9.5)B_(12.5)合金的饱和磁化强度与温度的关系以及室温下的M()ssbauer谱。得到每个过渡金属原子的磁矩从x=0时的2.1μ_B下降到x=1.0时1.2μ_B。Curie温度T_C与成分的关系可用分子场近似来描述。平均超精细场从x=0时的250kOe增加到x=0.7时的278.5kOe,然后在x=0.9时下降到262kOe。假定每个Co原子的磁矩不随成分而变化(1.2μ_B),得出每个Fe原子的磁矩μ_(Fe)随x的增加而增加并逐渐趋近饱和值2.6μ_B(x=0.9)。平均超精细场(h)_f和平均磁矩(■)可表示为:(h)_f/(■)=h_0 h_1μ_(Fe)/(■),用最小二乘法得到系数h_0和h_1的数值分别为42.5kOe和80kOe。从M()ssbauer谱得到该非晶态合金系列的磁化强度与带面夹角随Co含量的增加而减小,表明了应力-磁致伸缩各向异性能随x增加而减小的变化规律。 相似文献
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本文研究了非晶态(Fe_(1-x)Co_x)_(78)Si_(9.5)B_(12.5)合金的饱和磁化强度与温度的关系以及室温下的M()ssbauer谱。得到每个过渡金属原子的磁矩从x=0时的2.1μ_B下降到x=1.0时1.2μ_B。Curie温度T_C与成分的关系可用分子场近似来描述。平均超精细场从x=0时的250kOe增加到x=0.7时的278.5kOe,然后在x=0.9时下降到262kOe。假定每个Co原子的磁矩不随成分而变化(1.2μ_B),得出每个Fe原子的磁矩μ_(Fe)随x的增加而增加并逐渐趋近饱和值2.6μ_B(x=0.9)。平均超精细场(h)_f和平均磁矩(■)可表示为:(h)_f/(■)=h_0+h_1μ_(Fe)/(■),用最小二乘法得到系数h_0和h_1的数值分别为42.5kOe和80kOe。从M()ssbauer谱得到该非晶态合金系列的磁化强度与带面夹角随Co含量的增加而减小,表明了应力-磁致伸缩各向异性能随x增加而减小的变化规律。 相似文献
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冷轧工艺润滑、冷却、清洗剂的粘度研究 总被引：1，自引：0，他引：1
采用物理蒸发、粘度仪测定粘度和气相色谱仪测定碳数的方法，研究冷轧工艺润滑、冷却、清洗剂(简称工艺润滑剂)基础油碳数分布及其挥发量和添加剂、液压油加入(混入)量对粘度的影响。结果表明：随着挥发时间和挥发量的增加粘度上升。在同一种基础油中低碳链组分优先挥发。随着添加剂和液压油加入(混入)量的增加粘度上升。 相似文献
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本文推导了n元系(n≥3)的一个热力学方程.当n元系在区间(ψ_0~o,ψ_0)内遵循型或Turkdogan型等(?)_0规则时,这个方程有特解。因而,这两类型非理想n元系的性质可仅由二元数据计算而得。 例如,当ψ是体积、热容或焓时,(?)_o相等的(n-1)种二元系之间混合成遵循型等(?)_0规则的n元系时,△ψ=0;(n-1)种二元系之间混合成遵循Turkdogan型等(?)_0规则的n元系时,△ψ=(?)K_(ψj)V_j (2≤j≤n-1)。 又如,当ψ是Gibbs自由能时,遵循型等μ_0规则的n元系中,各组分K的活度都可以表示为Raoult型方程: αk/αk(0)=X_k (1≤K≤n-1)遵循Turkdogan型等μ_0规则的n元系中,组分1和各组分j的活度可以分别表示为Raoult型方程: α_1/α_1(0)=X_1和Henry型方程: α_j=K_j~*X_j 相似文献
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本文推导了n元系(n≥3)的一个热力学方程.当n元系在区间(ψ_0~o,ψ_0)内遵循型或Turkdogan型等(?)_0规则时,这个方程有特解。因而,这两类型非理想n元系的性质可仅由二元数据计算而得。例如,当ψ是体积、热容或焓时,(?)_o相等的(n-1)种二元系之间混合成遵循型等(?)_0规则的n元系时,△ψ=0;(n-1)种二元系之间混合成遵循Turkdogan型等(?)_0规则的n元系时,△ψ=(?)K_(ψj)V_j (2≤j≤n-1)。又如,当ψ是Gibbs自由能时,遵循型等μ_0规则的n元系中,各组分K的活度都可以表示为Raoult型方程: αk/αk(0)=X_k (1≤K≤n-1)遵循Turkdogan型等μ_0规则的n元系中,组分1和各组分j的活度可以分别表示为Raoult型方程: α_1/α_1(0)=X_1和Henry型方程: α_j=K_j~*X_j 相似文献
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一、液压油的分类国内外对液压油曾经从不同角度进行分类。如按工作的压力、温度,按液压油的制造方法、化学组成、用途以及易燃、难燃和不燃等进行分类。但这些分类均有一定的局限性,反映不出液压油的本质的内在的联系与区别。经实施过程中的分析和综合,ISO(国际标准化组织)在一九八二年发布了“润滑剂、工业润滑油和有关产品(L类)的分类——第四部分:H组(液压系统)”标准(IS06748/4—82)见表1。该分类把流体静压传动系统用的工作介质称液压油(包括液压液),把流体液力传动系统用的工作介质称液力油(包括液力液), 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2017,(1)
基于三元微观相场动力学模型模拟了在弹性畸变能常数B=800时,不同温度对Ni_(75)Al_(14)Mo_(11)合金沉淀过程的影响。结果表明,该合金首先析出L1_0相,其大部分为L1_0(II)型;随着时效的进行,基体中L1_0相全部转变为L1_2相;在弹性畸变能与温度的综合作用下,Ni_(75)Al_(14)Mo_(11)合金的有序化和簇聚变化量很小。Ni原子倾向于占据α位和β1位;Al、Mo原子倾向于占据β_2位,但Al原子占位几率远大于Mo原子;最终,在同一畸变能下,随着温度的升高,在各位置上Ni、Mo原子占位几率下降,Al原子占位几率增加。 相似文献
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CHU Wuyang XIAO Jimei University of Science Technology Beijing Beijing ChinaTHOMPSON AW Carnegie Mellon University U.S.A 《金属学报(英文版)》1992,5(4):286-291
Both hydrogen induced cracking and overload crack initiated at same characteristic distance,r~*,within the plastic zone along the slip line when the plastic zone developed to a critical ex-tent.For the overload crack.K_(IC)=αr~*~(1/2)[σ_F~((n+1)/2n)/σ_(ys)~((1-n)/2n)],σ_F=σ_0+g[2μbσ_(th)/π~2L(1-v)]~(1/2)For the hydrogen induced cracking:K_(IH)=αr~*~(1/2)[σ_F(H)~((n+1)/2n)/σ_(ys)(H)~((1-n)/2n)],σ_F(H)={σ_0(H)+g[2μbσ_(th)(H)/π~2L(1-v)]~(1/2)}/kHydrogen pomoting the dislocation multiplication and motion would result in σ_0(H)<σ_0,k>1,Therefore,hydrogen promoting the cleavage fracture in titanum aluminide can be dueto that hydrogen facilitates the local plastic deformation,which results in σ_F(H)<σ_F and thenK_(IH)相似文献
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采用微观相场法,利用Khachaturyan所给原子间相互作用势与长程序参数关系方程,计算出Ni_(0.75)Al_xV_(0.25-x)合金L1_0、L1_2和DO_(22)相第一近邻原子间相互作用势,并用计算的原子间相互作用势模拟了Ni_(0.75)Al_xV_(0.25-x)合金沉淀过程以及最终形貌。计算结果表明,L1_0、L1_2和DO_(22)相第一近邻原子间相互作用势随温度增大而增大,随浓度增大而增大,且计算得到的随温度和浓度变化的原子间相互作用势与之前的实验值符合较好。计算的原子间相互作用势的模拟结果能依次得到预析出相L1_0、稳定相L1_2和第二相DO_(22),且合金沉淀形貌与实验结果吻合。相场法反演原子间相互作用势,拓宽了相场法在合金设计中的应用范围。 相似文献
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提高金属板材冲压时允许变形的一个有效途径,是使板材造成各向异性,以便使其在工艺所规定的方向上具有高度的变形性。从各向异性物体的应力状态指标ν_σ和变形状态ν_ε的相互关系特性中可以看出,获得各向异性的可能性是存在的: ν_ε=(3(D-ν_σ))/(D_(rσ)-C) (1) 式中D=2μ_(12)-1;C=1-4μ_(12)+4 μ_(12)/μ_(21);μ_(21),μ_(12)是横向变形系数(板材平面内各向异性的指标)。由扁平样品在作线性拉伸时决定。 相似文献
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在文献[1]中作者推导出了磁偶极子在任意点P(x,y)所产生磁场强度分量H_x、H_y的表达式(图1):式中q_m——磁偶极子的磁荷量,Wbl——两个点磁行之间的臣离,mμ_0——真空中的磁导率μ_0=4π×10~(-7)H/m图1 磁偶极子的磁场强度分量从此式出发,进一步定量阐明了工件表面点状缺陷的磁粉探伤原理。为深化对解析式(1)、(2)的认识,以便广大无损检测人员理解和应用,特撰述如下内容。 相似文献
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冷轧薄板轧制压力和极限最小厚度的计算(Ⅱ) 总被引：7，自引：0，他引：7
七、简化解法在上述的单位压力及变形区长度的计算公式中共有七个未知数 p_1、p_0、p(?)、x_0、l、Δx_0和Δx_1,相应地共有七个方程式(13)、(20)、(44)、(61)、(75)、(77)和(93),因此,是可以求解的。但由于变形区长度计算公式较为复杂,要联立求解这些非线性方程式是很困难的,故变形区长度计算公式必须加以适当简化才能便于实际计算。导数(?)_(X=b)的数值主要决定于边界载荷的分布。计算表明,假设载荷沿整个弹塑性变形区按下面的椭圆曲线分布就能给出既简单而又准确的结果,即 相似文献
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Cu-Al合金贝氏体相变热力学 总被引：1，自引：0，他引：1
对x_(Al)=0.24合金贝氏体相变的两种机制的相变驱动力ΔG~(p_1→a’)及ΔG~(β_1→β_2~(+a))进行了热力学计算,结果表明,在贝氏体相变温度范围680—750K内,ΔG~(β_1→α’)>0,这说明贝氏体相变的开始不可能按β_1→α’的切变型机制进行,在700K只产生5%的α时,α的成分至少降到x_(Al)~α=0.204,才能使ΔG~(β_1→β_2~(+α))<0,而在750K,则至少需满足x_(Al)~α≤0.209,才有ΔG~(β_1→β_2~(+α))<0,说明贝氏体相变须按β_1→β_2+α扩散型机制进行,且转变温度不同,所需扩散量也不同。 相似文献