12.4-28 6PR农业驱动轮胎的设计

介绍12.4-28 6PR农业驱动轮胎的设计.结构设计:外直径 1 250 mm,断面宽 296 mm,行驶面宽 280 mm,胎圈着合直径 714 mm,胎面采取变角度、饱和度为23.9%的花纹.施工设计:缓冲层采用930dtex/2V3锦纶66帘布,胎体采用4层加密1400dtex/2V1锦纶66帘布,钢丝圈采用Φ1.0 mm的19#回火胎圈钢丝,成型采用半芯轮式Φ875 mm机头.成品性能试验表明,轮胎充气外缘尺寸符合设计要求,物理性能良好.     

全钢子午线轮胎胎趾平台裂缝原因分析及解决措施

分析全钢子午线轮胎胎趾平台裂缝的原因并提出相应的解决措施。通过将硫化模具钢棱圈斜面与胎趾平台对应部位的直线连接改为圆弧连接和/或在连接处开设开排气孔,有效解决了硫化模具胎趾对应部位排气不畅导致的轮胎胎趾平台裂缝问题。     

11-32 6PR农业驱动轮胎的设计

介绍11-32 6PR农业驱动轮胎的设计.结构设计:外直径 1 358 mm,断面宽292 mm,行驶面宽度273mm,行驶面弧度高26 mm,胎圉着合直径816 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.608 3,胎面采用人字形花纹,花纹深度35 mm,花纹饱和度27.37％,花纹周节数21.施工设计:胎面采用两方三块结构;缓冲层采用1层930dtex/2V3锦纶6浸胶帘布,胎体采用4层930dtex/2V2锦纶6浸胶帘布,钢丝圈采用Φ0.95 mm回火胎圈钢丝,采用半芯轮式成型机成型、胶囊式硫化罐硫化.成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、物理性能和帘线性能均达到相关设计和标准要求.     

无内胎全钢载重子午线轮胎胎趾圆角原因分析及解决措施

分析无内胎全钢载重子午线轮胎胎趾圆角的产生原因,并提出相应解决措施.硫化介质泄漏、胎坯圈口形状与成品轮胎胎圈轮廓差异较大、下钢棱圈胎圈部位排气不畅以及钢棱圈缺陷是造成无内胎全钢载重子午线轮胎胎趾圆角的主要原因,通过采取配置合适的硫化胶囊、优化胶囊夹具子口着合尺寸以及优化钢棱圈高度等措施,基本解决了无内胎全钢载重子午线轮胎胎趾圆角问题,产品外观合格率由99.4％提高到99.8％.     

8.3-24 8PR-R1农业驱动轮胎的设计

介绍8.3-24 8PR-R1农业驱动轮胎的设计情况.技术参数轮胎充气外直径 (995±11.9) mm,轮胎充气断面宽 (210±8.4) mm,标准充气压力 300 kPa,最大负荷 930 kg;结构设计轮胎外直径 990 mm,轮胎断面宽 198 mm,行驶面宽度 188 mm,胎圈着合直径 612 mm(与轮辋过盈配合),花纹采取变角度、饱和度为29-56%;施工设计采用半芯轮式Φ 730 mm成型机头,缓冲层采用930dtex/2V 3锦纶帘布,胎体帘布采用4层1400dtex/2V 1锦纶帘布,钢丝圈采用Φ 1 mm的19 #回火钢丝.成品轮胎室内试验表明轮胎充气外缘尺寸符合设计要求,性能良好.     

11.00-20 18PR轮胎胎圈早期爆破原因分析及解决措施

在胎体层数不变的前提下，改变成型结构，采用三钢丝圈代替双钢丝圈，提高胎圈底部材料的压缩率，合理调整配方，以及完善加工工艺，是解决１１．００－１２ １８ＰＲ轮胎胎圈早期爆破质量问题的关键。     

9100 - 20 16PR轮胎胎圈早期损坏原因分析及解决措施

针对目前９．００－２０１６ＰＲ轮胎胎圈早期损坏的问题,分析了这种缺陷的特征和成因。通过使用条件与损坏特征之间关系的实际调查,认为低气压,超载,长时间行驶及使用非标准轮辋６．００Ｔ是在使用方面导致胎圈早期损坏的原因,而轮胎在超载行驶条件下的变形,生热是导致胎圈早期损坏的主要因素。在减少胎体变形,降低胎圈应力,提高胎圈复合材料间粘合性能等方面采取措施,增强胎圈的薄弱环节,使这一问题得到很好的解决。     

8.3-24 8PR（人字）外胎胎趾圆角原因剖析和改进措施

8.3-24 8PR（人字）外胎胎趾圆角原因剖析和改进措施     

半钢子午线轮胎胎趾缺陷的原因分析及解决措施

分析半钢子午线轮胎胎趾缺陷的产生原因,并提出相应解决措施。通过采取轮胎模具钢圈曲线角度和宽度合理取值、应用二次法成型工艺时胎侧宽度减小并在内衬层上预复合胎圈包布或耐磨胶片、二次法成型机采用聚氨酯环式机头、设计合适的钢丝圈内径,合理存放和转运胎坯以及加强工艺管理并提高员工质量意识等措施,可以大幅减少轮胎胎趾缺陷,降低消耗的同时提高成品轮胎质量。     

18.4-34农业驱动轮胎的设计

介绍18.4-34农业驱动轮胎的设计.结构设计:断面宽膨胀率取1.042,外直径膨胀率取1.005 5,H/B取0.870 5,C/B取0.879 5,H1/H2取0.733 3,b/B取0.948 7,h/H取0.097 4;采用R-1型人字花纹.施工设计:胎体和缓冲层帘布分别选用4层1400dtex/2V1和2层930dtex/2V3锦纶帘布;钢丝圈选用19#碳钢钢丝,采用8×10结构;选取帘线假定伸张值为1.034,胎冠帘线角度为51.5°,帘布裁断角度为30.5°;水胎设计Dk/Dw取1.027,Bk/Bw取1.044,Lk/Lw取1.060.成品轮胎各项物理性能满足国家标准要求,且质量稳定.     

12.00-20 18PR轮胎胎圈爆破原因及解决措施

详细分析了12．00－20 18PR轮胎胎圈焊破产生的原因，针对该规格轮胎的使用条件，通过减小胎圈着合直径，采用三钢丝圈结构，提高反包高度和增大缓冲层宽度，减少了胎圈爆破，使该规格轮胎因胎圈损坏造成的退赔由原来占退赔轮胎的25％下降到14％。     

9.00-20 16PR轮胎胎圈早期损坏的原因分析和改进措施

针对9．00－2016PR轮胎胎圈早期损坏问题，采用加大着合宽度和下胎侧半径、改进钢丝圈结构、加大三角胶、增大帘布反包高度、采用锦纶帆布等措施，增大胎圈的强度，减小胎体变形，降低胎圈应力，从而使轮胎的理赔率大大降低。     

9.00-20 16PR轮胎早期肩空和胎侧脱层的原因分析及解决措施

针对9.00-2016PR轮胎早期肩空和胎侧脱层问题,采取解决措施:断面水平轴位置取值由0.8645增至0.8981,胎冠帘线角度由51.5°减至49.5°;胎体帘线采用1400dtex/2加密锦纶66帘布,缓冲层采用单宽结构,胎面采用四方六块结构;胎面胶采用NR/BR/SBR并用,胎肩胶和缓冲胶的补强体系采用炭黑N330/N660并用;胎面挤出采用机内复合与机外热贴相结合方式;缩短硫化时间等。改进后有效提高了轮胎的综合性能,轮胎早期损坏率明显减小。     

7.50-16 8PR PR-1农业轮胎的设计

介绍7.50-168PRPR-1农业轮胎的设计。结构设计:外直径808mm,断面宽196mm,行驶面宽度185mm,弧度高16mm,胎圈着合直径406mm,胎圈着合宽度140mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.4255,花纹深度73mm,花纹饱和度13.8%,花纹周节数13。施工设计:采用水田作业轮胎专用胎面胶料,胎体采用4层1400dtex/2V2锦纶6浸胶帘布,钢丝圈采用Ф1mm的19#胎圈钢丝,采用半芯轮式成型机成型、四立柱硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸符合用户要求,物理性能符合国家标准要求。     

16.9-34农业轮胎外观质量缺陷的原因分析及解决措施

针对16．9－34人字花纹农业斜交轮胎出现的圈口硬边、胎侧出疤、胎肩裂口、胎面崩花、胎体变形、胎体变色及胎侧重皮等外观质量缺陷进行原因分析，并提出相应的解决措施：加大帘布裁断角度；胎面结构改为二方三块；重新修改口型板，在胎肩产生裂口处加厚5mm，加宽70mm；提高硫化后冷却效果；加强水胎存放管理，提高定型压力。改进后16．9－34轮胎的外观合格率达到99．8，成品回修率和市场退赔率分别为0．45％和0．05％。     

大规格农业轮胎外观质量缺陷的原因分析及解决措施

分析大规格农业轮胎胎趾硬胶边、胎侧出疤、胎侧重皮裂口、胎侧龟裂、胎面崩花掉块、胎体变形和胎里帘布脱层等外观质量缺陷的产生原因,并从轮胎结构设计、配方设计和制造工艺方面采取相应解决措施。通过采取调整钢丝圈钢丝排列、增大钢丝圈直径、改进胎侧胶配方、提高定型风压、增加模具排气孔数量并定期通透排气孔、加强硫化工艺管理等措施,提高了成品轮胎外观合格率。     

半钢子午线轮胎胎趾出边原因分析及解决措施

针对半钢子午线轮胎胎趾出边的原因进行分析,并提出采用合适的轮胎模具钢菱圈曲线,施工设计时减窄胎侧宽度、二段成型采用PU环式机头、选取合适的钢丝圈内径尺寸和在硫化时保证装胎位置正确并提高员工质量意识和加强工艺管理,可大大减小轮胎胎趾出边、减少材料浪费并提高生产效率。     

12.00-20载重轮胎早期胎圈爆破的原因分析及改进措施

从损坏特征、室内模拟试验结果和理论三方面对12．00—20八角花纹载重轮胎使用早期胎圈爆破的原因进行分析,并提出改进措施。通过胎圈采用三钢丝圈结构、增大帘布反包高度和三角胶高度、采用3-3—3—2胎体结构和单宽缓冲层结构等措施,提高了轮胎的静负荷性能和耐久性能,有效解决了轮胎使用早期胎圈爆破问题。     

无内胎全钢载重子午线轮胎胎圈气泡的解决措施

针对无内胎全钢子午线轮胎在胎趾部位发生气泡问题,经解剖分析找出气泡产生的原因,设计保证级差、减小边部厚度的方案1,过渡层加宽、气密层减窄、边厚保持不变的方案2和气密层和过渡层宽度均减小的方案3进行试验比较,结果表明,方案3的产生气泡比例小于1%,可以有效解决胎圈气泡问题。