碳素钢丝铅淬火抗拉强度影响因素分析

碳素钢丝铅淬火过程中,影响钢丝铅淬火后抗拉强度的因素较多。除化学成分外,较快的钢丝加热速度和较高的线温,有利于钢丝获得较高的铅淬火后抗拉强度;调整铅液与进入铅液钢丝的温差,可以得到适宜的过冷度,保证钢丝的冷却速度;在工艺规定范围内,收线线速度的适量降低会提高钢丝铅淬火后抗拉强度;不同原始组织的钢丝铅淬火后抗拉强度存在差异;安装热电偶时,铅液测温点一般在距马弗炉出口1.5～1.8m处,插入深度在钢丝运行平面向上提高约10 mm;铅液的热平衡状态对钢丝索氏体化质量也有重要影响。     

67CrVA弹簧钢丝铅淬火显微组织研究

采用TEM、SEM等分析仪器研究了 4 .5mm 6 7CrVA弹簧钢丝经 92 0℃ 3.15min奥氏体化后 ,在 5 0 0℃、5 4 0℃和 6 0 0℃的温度下铅浴处理 2min后的显微组织 ,指出 6 7CrVA弹簧钢丝在 5 4 0℃～ 5 6 0℃铅浴温度处理后断面收缩率出现低谷的原因是组织中条、块状铁素体周围分布着条状或链珠状渗碳体碳化物     

直径0.08mm超细碳素钢丝研制

以KSC72A优质盘条为原料,热处理采用燃气明火加热炉,采用电镀锌和水箱拉丝工艺研制出直径0.08mm碳素钢丝。通过计算确定成品前热处理钢丝直径为0.60 mm,热处理钢丝加热温度920～1 000℃,铅淬火温度550～600℃,处理后钢丝抗拉强度为1 230～1 300 MPa,电镀锌后钢丝抗拉强度1 130～1 260 MPa,锌层面质量44.3～54.6 g/m2。所生产的直径0.08 mm钢丝定尺长度15 km,抗拉强度3 000～3 300 MPa,锌层面质量4.2～8.6g/m2,达到研制目标。     

钢丝铅淬火的趋向

<正> 在钢丝生产中,热处理工艺仍是近代研究和开发的问题之一。拉拔前钢丝热处理常用的是铅淬火和控制冷却以及少量的轻微球化退火。当拉拔高拉伸形变的钢丝时,公认的最合适的热处理工艺是在温度500～600℃范围内进行铅淬火。过冷奥氏体在550℃左右分解     

Φ0.05mm超细碳素钢丝生产工艺探索

?0.05 mm超细碳素钢丝对直径、抗拉强度、扭转性能要求高,选择45、70钢线材进行生产,采用铅淬火处理方式,通过酸洗、磷化等表面处理得到半成品钢丝,经过水箱拉拔、定尺卷线后得到成品钢丝。生产的45、70钢?0.05 mm超细碳素钢丝表面光滑,无肉眼可见的划伤等表面缺陷,抗拉强度分别为2 220～2 346 MPa和2 951～3 103 MPa,可满足用户特定使用要求。     

碳素钢丝高速拉拔工艺与拉丝模的探讨

我厂引进具有八十年代水平的西德 KOCH 公司 KGZ 型直线式高速拉丝机,投产已一年多,在国内首先把计算机程序控制应用于拉丝生产。由于高速度拉拔,提高了生产效益和产品质量,采用先进的工艺编排,选择好适用于高速拉拔的拉丝模各个几何尺寸是高速拉拔的重要组成部分。本文把赴西德学习到的高速拉拔工艺编排及拉丝模技术知识运用于实践的一点经验作一简介,供探讨。     

钢丝铅淬火消除挂铅的工艺试验

为消除钢丝铅淬火长期以来存在的严重挂铅现象,在保证强度、塑性取得较佳配合的前提下,从降低线温、升高铅温、合理选配车速着手,用正交试验找到了较好的工艺参数.     

钢丝铅淬火的设备类型

推荐用于生产高强度高碳钢丝的热处理方法有两种,即铅淬火和轧后控制冷却。这两种生产工艺的设备结构是不同的。一般来说,铅淬火后,钢丝具有较高的强度,所有其他方面的性能也略为好一些,特别是性能的均匀性比轧后控制的要好。     

水溶性聚合物淬火介质在55SiCr弹簧钢丝淬火时的应用研究

?1.8、3.2、6.0mm55SiCr冷拉钢丝经奥氏体化后分别在不同质量分数和温度的高分子聚合物水溶液中淬火,随后进行铅浴回火。试验表明:对于?1.8、3.2 mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80～100℃、质量分数在6%～10%范围内,淬回火钢丝成品的力学性能均满足标准要求;对于?6.0mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80～100℃,质量分数在6%～10%范围内,抗拉强度指标能满足标准要求,但断面收缩率值波动较大,有时偏低,具体原因有待深入研究。     

碳素钢丝车间(厂)新的工艺布局探讨

本文根据当前国内、外碳素钢丝生产技术、工艺装备的水平,提出了改变原有低、中、高碳钢丝生产模式,取消酸洗工段,采用热处理连续作业线、“大盘重”循环等新的工艺流程的可能性,并初步估算了经济效益。     

铅淬火热镀锌连续机组的生产

介绍热镀锌先镀后拔工艺及铅淬火热镀锌机组运行6年的情况,认为该工艺已成为生产细规格高强度特号韧性镀锌钢丝的理想途径。     

高碳钢丝聚丙烯酸钠水溶液非马氏体淬火的研究

<正> 本文研究了聚丙烯酸钠水溶液(简称ACR)在各种条件下的冷却特性,并将其冷却能力与盐水、水、20~#机油、碱度为0.5％的肥皂水、空气等淬火介质进行了比较,从而为ACR代替铅淬火提供了可靠数据。还研究了淬火的加热温度、保温时间、ACR浓度和温度等工艺参数对高碳钢丝等温淬火后组织的影响,从而揭示了用ACR淬火时,工艺参数对高碳钢丝性能影响的规律性。     

黑色丝色光的转变

用电脑测色仪,分析不同条件形成的黑色丝样品的光谱性质,发现黑色丝的色光随着色丝中碳含量变化而变化,其色光可以是棕色、红棕、红色或蓝绿色。在一定的碳含量下,色丝光谱出现纯正黑色的等能量吸收。     

油淬火—回火弹簧钢丝市场预测

我国汽车市场的高速发展带动了油淬火—回火弹簧钢丝的生产与销售。通过分析,发现汽车产量x与油淬火—回火弹簧钢丝消费量y之间存在线性关系。建立一元回归模型,采用最小二乘法,回归出y=-18.656 9+0.095 968x,并对此线性关系进行R检验、t检验及F检验,检验结果表明二者线性关系明显、合理,模型整体可靠性较高。根据一元回归模型及汽车增速,预测未来5年油淬火—回火钢丝的消费量。     

钢线淬火铅锅的钢箱浮盖

<正> 1.前言为了减少铅的氧化,国内外许多厂家的钢线热处理铅锅液面上先后采用木炭粉、焦炭粉、膨胀蛭石粉、石灰等复盖层,也有用密封罩的,效果都不甚理想。我厂铅锅液面上原来使用木炭粉复盖,84年初全部改用石灰复盖,目的都是为了控制和降低铅液的氧     

帘线钢丝铅浴淬火与水浴淬火组织性能对比

介绍帘线钢丝热处理的作用和淬火方式,说明铅浴淬火和水浴淬火的工艺原理和控制要点。指出经水浴淬火的钢丝组织以索氏体为主,有少量的铁素体,铅浴淬火后钢丝组织中的铁素体比水浴淬火的少些;铅浴淬火后钢丝的抗拉强度比水浴淬火后钢丝的抗拉强度略高,断面收缩率相差不大。使用证明:热处理1 t钢丝,采用水浴淬火工艺比铅浴淬火工艺减少铅耗0.9 kg,节约电能约100 kW.h,断丝率降低26.4%。     

65Mn钢圆锯片淬火过程计算机数值模拟Ⅱ-组织转变

应用连续冷却相变动力学方程,对65Mn钢圆锯片淬火过程的组织转变量进行了数值模拟计算,使其淬火过程的模拟更加完整、准确。     

中碳钢丝形变组织演变及其形成机制

为研究高强度中碳钢丝的生产工艺并探讨变形组织演变及其形成机制,以45钢直径6.5 mm盘条为原料,计算经不同道次拉拔钢丝的真应变,采用扫描电镜进行金相组织分析及背散射电子衍射(EBSD)取向分析,用定量金相法计算铁素体、珠光体体积分数及其真应变。结果表明,中碳钢丝拉拔过程中,随应变的不断增大,铁素体、珠光体并不是同步变形,先共析铁素体变形大于珠光体,横截面上先共析铁素体所占的比例在不断减小,导致应变不均匀,从而形成拉拔的微缺陷。通过伪共析处理工艺抑制先共析铁素体的析出,可提高中碳钢丝拉拔的强度极限,获得抗拉强度大于2 400 MPa的中碳钢制绳钢丝。     

普通碳素钢无铬电解抛光工艺及其机理的研究

通过添加ＢＰ－Ⅱ光亮剂，可使普通碳素钢的无铬电抛光质量明显提高，并且利用正交试验，找到了普通碳素钢无铬电抛光的最佳工艺，并对其抛光机理进行了讨论。结果表明，对普通碳素钢的电抛光，ＢＰ－Ⅱ是效果较好的一种添加剂，粘膜理论并没有过时，它仍可解释各种电解抛光现象。     

扫地用油淬火回火扁钢丝制备工艺

采用直径为6.5 mm的60钢盘条冷拉至直径为2.0 mm钢丝,用于轧制0.8 mm×3.43 mm扫地用扁钢丝,经油淬火回火后要求抗拉强度在1 500～1 600 MPa,延伸率大于4%。采用的淬火温度为860,900℃,回火温度为460,480,500℃,淬火和回火加热时间均为40 s,对扁钢丝在不同的淬火、回火温度处理后的力学性能进行测试。结果表明:在860℃加热淬火并在450,480,500℃回火,其力学性能均满足技术要求;在900℃加热淬火并在450,480,500℃回火,加工硬化组织已经完全奥氏体化,随着回火温度的升高,抗拉强度和硬度不断下降;确定淬火加热温度在860～900℃,回火温度在480～500℃可以满足扫地用油淬火回火扁钢丝的技术要求。