膨胀节内套筒的防烧蚀措施

我公司1 000t/d干法生产线窑尾预热器系统中,下料膨胀节内套筒过去常出现高温烧蚀现象,主要发生在C3-C5筒,尤以C4和C5筒较严重。当原、燃料中含有害成分较多时,故障周期明显缩短,内筒使用寿命仅0.25-0.5年。从1998年至2003年7月(实际开机31 328 h)已更换规格为Φ600 mm×640 mm×6 mm的C4、C5筒26个,平均每个内简价格近0.25万元。     

预热器内筒挂片脱落的处理方法

1 生产工艺设备 主要工艺设备(见表1) 2 预热器内筒及挂片 我公司窑尾预热器C4、C5内筒(直径(?)4060mm、高度H=2495mm)为组合挂片式耐热钢内筒,每块内筒挂片设置了上端环形吊挂钩和下端环形吊挂钩槽,将内筒沿高度分为7段,沿圆周分为27块.挂片式内筒自挂片座,由上而下沿其圆周密集吊挂排列构成窑尾预热器内筒,并可以从人孔门进行拆卸、更换和安装.因此,更换操作灵活、简便,且内筒寿命高(由于各企业的工艺操作水平和原燃材料的来源和成分不同而不尽相同.C4内筒一般能使用2～3年;C5内筒一般能使用1～2年),降低了内筒损耗和维修费.     

陶瓷挂板在水泥窑预热器中的应用

目前,国内水泥企业在水泥窑预热器C4、C5筒上使用的材质大多为ZGCr25NI20或者替代钢.C4、C5级筒正常温度为800～850℃,而在非正常条件下,可达1000℃,在高温状态下,耐热钢的高温耐腐蚀性及耐磨性都较差,在水泥窑运行中,使用寿命多为12个月以上.挂板烧损严重时常常掉落,甚至整个内筒脱落,造成下料管堵塞,被迫停窑.由于回转窑属于热工设备,处理一次事故需一周时间,同时在处理过程中还存在安全隐患,影响公司经济效益,因此预热器C4、C5筒在行业内使用效果始终不理想. 我公司现有两条水泥生产线,一条为1000t/d,另一条为2500t/d.2010年5月前,我公司预热器C4、C5内筒材质为ZGCr25NI20,C4、C5筒温度高,使用寿命相对较短,其他级温度较低,内筒使用寿命为5～6年.在生产中,为了保证生产设备的正常运转,公司每年大中修都需要对C4、C5挂板进行不同程度的更换,平均每年更换一套以上.     

2500t/d生产线预热器系统塌料的处理

<正>我公司2 500t/d生产线于2009年12月31日建成投产,配套建设了一套4.5MW的余热发电系统。该线回转窑规格为Φ4m×60m,窑尾采用天津水泥工业设计研究院有限公司针对劣质煤开发的第三代低压损五级预热器系统,分解炉为Φ5 600mm×44 530mm喷腾型TTF炉,配置TC-1268篦冷机,有效冷却面积71.2m2。1存在的问题自投产以来,预热器系统经常出现塌料现象,塌料时各级旋风筒压力波动较大,C3、C4、C5及分解炉出     

Φ22m×13m湿法生料磨筒体的补救措施

我公司于1987年12月18日投产以来,Φ22m×13m湿法段球磨机筒体磨损严重,原筒体厚度25mm,用Q235钢卷制而成,但是仅工作63858h,Ⅰ、Ⅱ仓筒体被刷磨得很薄,还有10～15mm的凹沟,经过检测仪测得厚度只有4～5mm,2/3的筒体报废.原筒体断面结构如图1所示.     

尿素合成塔衬里的腐蚀修复

1 概述 中海石油天野化工股份有限公司尿素装置是20世纪90年代引进意大利Snamprogetti的尿素装置,采用的是氨汽提工艺,1996年12月17日投产,日产尿素1760 t.该装置的尿素合成塔由ATB-CALDERERIA公司于1994年制造,规格为Φ2154 mm×90 mm×45215 mm,空重266 t,容积150.97 m3,设计压力16.7 MPa,温度210℃.其承压壳体为单层结构,筒体分11个筒节,厚90 mm,上、下封头为球状封头,厚度50 mm,承压壳体的材料为ASTM A737 GR C,封头及简体的内表面衬316L （mod）,衬里厚5mm.为防止物料返混,塔内设置了10层筛板塔盘,每层塔盘由7块组成,塔盘上开有500个Φ8 mm孔.     

4种酰胺类合成大麻素的气相色谱-质谱检验方法研究

目的 建立5F-MDMB-PICA、MDMB-CHMINACA、5F-EMB-PICA和AMB-FUBINACA 4种酰胺类合成大麻素的气相色谱-质谱(GC-MS)定性定量检验方法.方法 气相色谱-质谱选用Thermo TRACE TG-5MS毛细管柱(30m×0.25mm×0.25μm),采用起始温度200℃,以20...     

东德PKM炉内壁向内凸起处理的过程及方法

引　　言原东德 PKM炉 (下简称气化炉 )在哈尔滨气化厂共有 5台 ,1 995年 9月份 C炉内壁发生向内凸起现象 ,经过有关科技人员共同研究 ,查阅有关资料 ,进行可行性分析之后 ,对凸起部位进行了恢复性的挤压处理 ,取得了比较理想的效果。1　气化炉结构及工艺概要气化炉全长 1 0 6 4 0 mm,外径 4 0 0 0 mm,内径36 36 mm,它是一个由内筒体和外筒体组成的夹套设备 ,炉内衬有耐火炉砖。在操作压力为 2 .8MPa( G)的条件下 ,做为气化剂的过热蒸汽和氧气通过硬质褐煤产生粗煤气 ,每台炉的设计能力为 350 0 0m3/h粗煤气。在内筒、外筒之间的夹套内是…     

预热器内筒挂片的更换方法

我公司首条5 000 t/d水泥熟料生产线于2005年4月投产,2007年3月9日,窑尾预热器系统的C5、C4内筒挂片大量脱落,不仅导致停产,且散落的挂片堆积在旋风筒底部很难取出,对企业的正常生产和经济效益都造成了一定的影响.后来利用检修时间更换了内筒挂片.     

预热器膨胀节的简易制作

我厂1000t／d窑尾预热器C4下料管膨胀节，原设计结构是：外筒为不锈钢波纹管内径Ф780mm，内筒为6mm厚的Cr18Ni9Ti耐热材料圆筒，内径为Ф740mm，如图1。     

毛细管气相色谱法测定工作场所空气中苯系物、酮和酯的有效途径

目的:探讨毛细管气相色谱法测定工作场所空气中苯系物、酮和酯的有效途径。方法:采用毛细管气相色谱法--Agilent C20(30mm×0.25um×0.32mm)色谱柱对工作场所空气中的苯系物、酮、酯进行测定。结果:本研究基于Agilent C20(30mm×0.25um×0.32mm)色谱条件对空气中苯系物、酮和酯进行测定,对空气中苯系物、酮和酯具有良好的分离效果、良好的线性关系,平均回收率高。结论:毛细管气相色谱法是测定工作场所空气中苯系物、酮和酯的有效途径,操作简单,检出快速且准确,能够有效地排除温度等外在因素对检测结果的影响,值得应用。     

回灰量大导致料耗偏高的分析及处理

我公司4　000t/d生产线回灰率高、料耗大、热耗高,2008年投产后熟料实物煤耗在160kg/t以上,料耗在1.8左右。与设计院沟通后,把C1内筒加长了800mm,收尘效率有所提高,回灰率也明显降低,但是和先进企业相比有一定的差距。2011年我公司窑产量大幅度提高,但因回灰量大,实测产量达到4　500t/d后,入窑提升机电流高于240A（双驱传动,额定电流为2×167A）,系统很难稳定。针对这一情况,2011年9月利用停窑时间更换了漏风严重的C1顶盖,又将C1内筒加长了200mm,但效果并不明显。     

为筒“软联”和空气炮在旋风预热器上的应用

牡丹江水泥集团2号水泥窑是Φ4×60m的RSP预分解窑,4级预热器,日产熟料2000t。该窑始于1978年自行设计建造,1985年正式投入使用。在10余年的生产过程中,该窑的旋风预热器系统始终存在问题,影响窑的正常运转和达产达标。1存在的问题(1)内筒使用时间短。C3内筒使用时间不长就变形损坏,部分破损的内筒还会脱落堵塞预热器,严重影响了水泥窑的运转率。(2)检修困难,浪费严重。内筒损坏后,检修更换的工作量大,难度大,工期长。由于动用了大量的人力、机械设备和材料等,检修费用和消耗大幅度增加,而且内筒未烧损的部分也必须一同换掉,浪费严重。(3)…     

旋风-立简预热器窑的技改与成效

我厂2#线是φ3×48m旋风一立筒预热器窑,预热器由二级旋风筒和中空无缩口的立筒组成.为减轻窑尾收尘器的负担,提高旋风筒的收尘效率,Ⅰ级由φ2 600×4 150mm的细长旋风简组成,Ⅱ级由φ3 400×3 400mm的旋风筒组成,立筒为φ4700×25 000mm,预热器总高度43m.1988年9月投产后,企业通过引用新技术,加强管理,使设计为14t/h的回转窑稳产在17.5t/h,单位容积产量Gv=68kg/(m@h),超出设计值26%,但仍存在缺陷.为保持稳产和实现高产,1991年以来,我们又有效完成了以下技术改造工作.     

卡尔·费休—气相色谱法同时测定环氧氯丙烷及其中间体

采用V20卡氏水分仪、Rtx-WAX(60 m×0.25 mm,0.25μm)聚乙二醇色谱柱或Rtx-5(60 m×0.32 mm,1μm)5%苯基—95%甲基聚硅氧烷色谱柱,建立卡尔·费休—气相色谱法,测定由甘油法生产环氧氯丙烷反应体系样品中的水分和环氧氯丙烷、1,3-二氯丙醇或2,3-二氯丙醇的含量。结果表明:卡尔·费休—气相色谱法可准确测定反应体系中4种物质的含量,可作为年产150 000 t环氧氯丙烷工业化产品质量监控。方法简便、快速、准确率高、重现性好。     

回转窑二档轮带处简体的更换

1存在的问题 我公司2号窑中4m×60m回转窑自2007年5月投产,2010年5月进窑内发现二档轮带处局部耐火砖扭曲,被挤碎,到7月、8月二档轮带处在短时间内出现掉砖两次、砖体剥落以及红窑现象,耐火砖损坏严重。存在的主要问题是：二档轮带北侧筒体出现较严重的波皱现象（大半圈）,位置在二档轮带短节与过渡段筒体60／32焊缝北侧;一、二档轮带与垫板问间隙大,磨损较重,目测热态间隙一、二、三档分别为10mm,12mm,7mm;各档轮带挡块间隙大,滚圈轴向窜动量大,挡块间隙目测40mm左右,各轮带存在反向轴向力。由于使用磨损,窑体中心下移,传动装置已退至极限;液压挡轮系统不能正常使用。     

回转窑筒体裂纹产生原因分析与快速处理方法

我公司有两条5?000 t/d熟料生产线,回转窑规格为Φ4.8 m×74 m,斜度为4%。2017年6月两条窑筒体相继在39.6 m处出现一条600 mm和1?300 mm环向裂纹,公司组织技术人员对此进行分析并对处理方案进行论证,在热态下对筒体裂纹进行处理,缩短了停窑时间,节约了生产成本。笔者对窑筒体开裂原因及处理方法进行总结,以供同行参考。     

超声萃取-气相色谱法测定土壤中的可萃取石油烃

建立了超声萃取-气相色谱法测定土壤中可萃取的总石油烃(C10～C40)的方法,对萃取试剂、萃取方式进行了优化,优化后的萃取条件为:萃取溶剂为丙酮:正己烷1:1(v/v),萃取方式为超声萃取,萃取温度为室温,超声萃取时间为1h,萃取液经水洗、净化、浓缩至1.0mL,采用HP-5(30m×0.32mm×0.25μm)分离,...     

洗护发化妆品中二甲基硅氧烷环体的测定

建立了气相色谱-质谱法测定洗护发化妆品中二甲基硅氧烷环体(D3、D4、D5、D6)含量的方法.化妆品经丙酮提取,采用(5％-苯基)-甲基聚硅氧烷为固定相的HP-5MS毛细管色谱柱(30 m×250 mm×0.25μm)进行气相分离,选取环己烷作为内标,进行测定.D3、D4、D5、D6的测定回归曲线线性范围均为0.1～2...     

1300×480航空内胎的设计

介绍1300×480航空内胎的设计。结构设计:外直径1 100 mm,内直径485 mm,断面周长1 060 mm,气门嘴距内胎中心线距离55 mm。施工设计:里口增强织物采用1层1400dtex/2V_1锦纶66浸胶帘布,胎体橡胶厚度为3mm,半成品胎筒上厚为2. 8mm,下厚为8. 5mm,平叠宽度为442mm,长度为1700mm,胎筒接头采用人工操作,采用内胎自动硫化机硫化。成品内胎试验结果表明,内胎的质量、厚度和物理性能均满足相应标准要求。