4500 kW无刷励磁机电枢电阻仿真计算与试验验证

电枢绕组的电阻测量是无刷励磁机制造过程中的一项重要测试,测试结果有助于判断电枢绕组的异常状况。为了解决以往缺乏不同测试位置所对应的电枢绕组设计值这一问题,分析了4 500 kW无刷励磁机电枢绕组连接的物理模型,并构建了电枢绕组等效电路模型。通过电路仿真,获得了不同测量部位的电枢电阻计算值。经对比,4 500 kW无刷励磁机电枢电阻的仿真计算值与实测值吻合。该研究成果可为制造厂的质量控制和电厂运行现场的检修提供关键设计参数,有助于保障大容量无刷励磁机的产品质量。     

关于交流电机电枢绕组谐波电势计算公式修正的讨论

20 0 0年第 4期上发表了“对交流电机电枢绕组谐波感应电势计算公式的修正”一文 ,文中认为现行电机学教材及有关交流电机专著中给出的电枢绕组谐波感应电势计算公式ＥΦγ =4.44ｆγＷ1 ＫｄｐγΦγ (1)是错误的 ,因而提出了修正公式ＥΦγ =4.44ｆＷ1 ＫｄｐγΦγ (2 )　　本人认为这种修正至少是片面的。因为在交流电机的气隙磁场中 ,存在两种谐波磁场 :一种是由励磁绕组产生的 ,其极对数为ｐγ=γｐ ,相对于电枢绕组的转速ｎγ 等于励磁绕组转速ｎ ,在电枢绕组中感应γ次谐波电势 ,其有效值为ＥΦγ =4.44γｆＷ1 Ｋｄｐγ Φγ;另一…     

混合励磁交替极永磁电机多谐波调磁技术研究EI北大核心CSCD

高磁能永磁材料是电机实现高转矩/功率密度的前提条件,但其高矫顽力等特性导致电机弱磁困难,限制其在航空航天等高速场合的应用。针对此问题,该文提出一种混合励磁交替极永磁游标电机(hybrid excited consequent pole permanent magnet vernier machine,HE-CPPMVM)。该电机的转子采用CPPM结构,定子齿上同时绕有集中电枢绕组和直流励磁绕组。无励磁电流时,旋转的永磁场经定子齿的调制后与电枢反应谐波相互作用实现机电能量转换;施加励磁电流时,定子励磁绕组通电后可产生静止励磁磁场,经CPPM转子凸极铁芯调制后与电枢反应谐波相互作用可灵活调节电机磁场。该文介绍该电机的结构特征,建立交替极永磁场、励磁磁场和定转子磁导模型,阐述工作谐波特性,揭示其多谐波工作调磁原理。加工原理样机并进行测试,验证调磁原理的有效性。     

核电多相环形无刷励磁机转子绕组短路故障特征分析

多相环形无刷励磁机是大容量核电机组广泛采用的一种励磁机型,实现对其内部故障的可靠保护,对保障核电发电机组的安全运行具有重要意义。因多相环形无刷励磁机为转枢式结构,转子电枢绕组故障无法得到直接监测,但依据故障在定子励磁绕组中反映的特征来实现监测是一种有效的途径。通过理论分析正常运行及转子绕组短路时核电多相环形无刷励磁机的转子绕组与定子绕组产生的磁动势性质及其在气隙磁场中的相互作用,得到了两种运行情况下转子电枢电流和定子励磁电流的谐波特性。对某11相动模样机进行了正常运行和转子电枢绕组短路实验,通过快速傅里叶分析得到了实验电流的谐波特征,实验结果与理论分析相符。该方法适用于任意核电多相环形无刷励磁机的任意形式的转子绕组短路故障特征分析,可应用到核电多相环形无刷励磁机转子绕组短路故障诊断的进一步研究中。     

小型直流电机电枢故障分析

一、概述本钢二铁厂75m~2烧结机用~＃3直流发电机组,其励滋机为28.5,2kW,230V,8.70A,4极复励。运行中发现励磁机电刷下冒火花,火花随发电机电压升高而严重。经检测分析认为不是发电机故障引起的,而是励磁机电枢绕组故障。电枢绕组重绕后,检测发现同时存在双交叉反接和单自身闭路及6匝线圈与7匝线圈排列或引线连接错误,给分析和处理带来难度。     

无刷励磁系统谐波电枢反应的仿真与实验研究

对无刷励磁系统的谐波电枢反应进行了理论分析、仿真研究和实验验证,结果表明:谐波电枢反应能影响电机的性能,如电枢电压的波形发生畸变,但不会改变三相电枢电压的相序;增加电枢绕组及铁心的损耗;利用谐波电枢反应,对整流器进行故障监测。     

交流励磁机的有限元多元化参数计算及瞬态仿真

由于交流励磁机电枢绕组电流在导通期间的时变性以及铁磁材料饱和特性的影响,瞬态电感是转子位置和电枢绕组电流的多元函数,解析法难以准确计及电流时变性和铁磁材料饱和性的影响。这里采用二维有限元多元化参数法建立交流励磁机的电磁场约束模型,并定量计算了转子位置、励磁电流以及电枢电流变化对瞬态电感矩阵的影响,利用该计算结果对交流励磁机在三相稳定短路、两相对地短路和单相接地短路等瞬态特性进行了仿真试验,进一步证明基于"场"的方法计算瞬态电感矩阵的可行性。     

无刷励磁系统谐波电枢反应的仿真与实验研究

对无刷励磁系统的谐波电枢反应进行了理论分析，仿真研究和实验验证，结果表明：谐波电枢反应能影响电机的性能，如电枢电压的波形发生畸变，但不会改变三相电枢电压的相序；增加电枢绕组及铁心的损耗；利用谐波电枢反应，对整流器进行故障监测。     

新型电励磁双凸极电机发电系统建模研究

电励磁双凸极电机(wound-excited doubly salient machine,WEDSM)的精确建模是对其进行各项研究的基础,传统的WEDSM建模方法通过构造各相电枢绕组的电感或磁链模型以搭建WEDSM的总体模型,该方法虽计及电枢反应但忽略了励磁磁场的影响,所以不适用于WEDSM发电系统。该文首先研究一种新型的电枢绕组自感Lp和电枢绕组与励磁绕组间互感Lpf的非线性建模方法,该方法通过分析WEDSM自身的电感特性以及励磁磁场与电枢反应对电感的影响,拟合出同时计及励磁电流和电枢电流的影响系数,以建立Lp和Lpf的模型。同时本文基于励磁自感Lf的幅值在定转子对齐位置处只与励磁电流及该定子齿上的电枢电流有关的特性提出一种励磁绕组自感的精确非线性建模方法。在此基础上,该文建立发电系统模型,有限元仿真结果以及实验波形验证了模型的精确性。     

5800kW无刷励磁机电枢铁心冲片绝缘的选用

汽轮发电机无刷励磁机电枢铁心在高温热套的过程中,铁心绝缘涂层的性能会发生变化。文章对电枢铁心冲片用涂层进行了分析,选择了更为适宜的电枢冲片绝缘涂层。     

新型无刷三相同步发电机

１引言广泛应用的小型水轮发电机,一般为三相交流无刷同步发电机,采用带交流励磁机（ＧＡ）的无励励磁系统。ＧＡ为旋转电枢式,其输出由安装在机组旋转部分的硅整流器（ＵＲ）整流后,直接送到同步发电机的转子励磁绕组中。ＧＡ的励磁电源则取自主发电机定子槽中的附加绕组（如三次谐波无刷励磁系统）或取自并联在发电机端的励磁变压器（Ｔ）,其工作原理如图１所示。这种发电机由于转子励磁绕组、整流器和交流励磁机电枢都在同一轴上旋转,而彼此处于相对静止状态,因此可用固定的导线进行连接,且不需电刷、滑环等部件。它具有结构紧凑…     

转子绕组时间常数对励磁仿真结果影响的研究

总结了目前励磁参数测试中电枢开路时励磁绕组时间常数测试方法,对发电机电枢开路时励磁绕组时间常数对仿真精度的影响进行了研究,并提出了采用PSASP程序进行验证的方法.     

转子绕组时间常数对励磁仿真结果影响的研究

总结了目前励磁参数测试中电枢开路时励磁绕组时间常数测试方法，对发电机电枢开路时励磁绕组时间常数对仿真精度的影响进行了研究，并提出了采用PSASP程序进行验证的方法。     

温升对并励直流电动机性能的影响

并励直流电动机因励磁绕组电阻远大于电枢绕组电阻,温升对电机性能的影响较为显著。该文在Mat-lab软件平台下,对并励电动机进行了建模和仿真,着重研究温升导致的电机物理参数和工作性能的变化,结果显示励磁线圈和电枢线圈在温升过程中对电机性能的影响具有反效果,因此可以选用具有较大温度系数的电枢绕组材料来降低温升的影响。     

混合励磁永磁电机齿谐波绕组特性计算与分析

为了在电机设计阶段把握混合励磁永磁同步发电机齿谐波绕组的空载和负载特性,应用电机理论定性分析了转子齿谐波电动势的产生机理及特点。根据其特点,提出了一种准确计算齿谐波绕组电动势波形的方法。应用该方法对一台齿谐波励磁的混合励磁永磁同步发电机的齿谐波绕组电压随励磁电流和电枢电流的变化分别进行了计算,并对其变化趋势进行了详细的分析。分析表明:齿谐波绕组特性与电枢绕组特性不同,其受磁路饱和影响较大。计算结果和实验结果的比较验证了计算方法的准确性以及理论分析的正确性。     

中小型无刷励磁同步发电机组旋转整流桥二极管开路故障的在线检测方法

针对中小型无刷励磁同步发电机组旋转整流桥二极管的单管开路故障问题,提出一种基于柔性线圈的诊断方法.以一台改造184 B型6.8 kW三相无刷励磁同步发电机组旋转整流桥的一个二极管发生开路故障为例,结合励磁机电枢绕组的空间布局及其感应电动势特点分析了旋转整流桥二极管的导通规律,根据二极管开路故障前后电枢磁场的变化特征,获...     

励磁电流脉动对电枢绕组空载电压波形的影响

为了不影响齿谐波励磁的混合励磁永磁同步发电机的运行性能,需要正确处理好齿谐波磁场的利用与电枢绕组电压波形畸变两者之间的关系,此为利用齿谐波实现混合励磁的关键问题。应用电机理论定性分析了齿谐波励磁系统输出的励磁电流产生脉动的原因,以及该脉动电流产生的附加磁场在电枢绕组中感应谐波电动势的特点。采用在齿谐波励磁系统直流侧并联电容的方法,可以减小励磁电流的脉动,从而削弱其在电枢绕组中引起的谐波电动势。对一台齿谐波励磁的混合励磁永磁同步发电机进行了计算和实验,计算结果和实验结果的比较验证了理论分析的正确性。     

BPZ系列旋转整流器变频机组

本系列变频机由异步电动机、凸极式同步发电机、交流励磁机及旋转整流器组成,制成同机座。发电机为旋转磁极式,定子是交流电枢绕组,转子是多极励磁绕组,与发电机同一轴上装有一个交流励磁机及旋转整流器。交流励磁机也是一个凸极式同步发电机,它的极数一般是主发电机的一倍。因此,它的输出频率一般是主发电机的一倍,它与主发电机相反。转子是交流电枢绕组,定子是多极励磁绕组,转子电枢绕组感应的电压经过旋     

配全氢冷300MW汽轮发电机用1650kW无刷励磁机组

1650kW无刷励磁机组由1650kW主励磁机和31.6kW永磁副励磁机组成。机组组装成一个整体并由外罩封盖。主励磁机电枢和整流盘以及副励磁机永磁钢磁体组装在一个转子上和发电机对接同轴线运行。主励磁机是静止磁场、旋转电枢的多极中频同步发电机,其静止磁场线圈由副励磁机供电而其旋转电枢的交流电电气上与旋转整流桥连接输出直流     

核电无刷励磁机转子不平衡磁拉力与整流桥二极管开路故障的关联特性研究

针对核电无刷励磁系统的旋转整流器二极管易发生开路故障,导致励磁机电枢电流分布不对称,转子承受不平衡电磁力作用的问题,以一台核电5.8 MW三相无刷励磁机旋转整流器的一个二极管开路故障为例,结合电枢绕组空间布局及其感应电动势特点,分析了旋转整流器二极管的导通规律及二极管开路故障前后电枢磁场的变化特征,得到转子不平衡磁拉力的解析表达式和谐波特征,进一步结合矢量分解原理及各相绕组通断规律预测了转子在x′轴和y′轴方向的振动频率。通过有限元仿真得到转子不平衡磁拉力与二极管开路故障的关联特征,验证了二极管故障后转子不平衡磁拉力的基频、（P±1）倍基频、（2P±1）倍基频等谐波幅值显著增大的预测。