X65管线钢返修焊接工艺

以X65管线钢为例,对油气管道返修的焊接工艺进行了研究,并根据API1104标准进行了工艺评定。研究结果表明:管口外观检查和射线探伤合格,拉伸试验、弯曲试验等各项性能指标优良。     

X65管线钢对接接头的疲劳性能

试验表明 ,焊接结构的疲劳裂纹主要起源于接头焊趾处 ,因此合理地处理焊接接头焊趾可改善其疲劳性能。超声冲击处理是一种通过改变焊趾区几何形状、消除焊趾缺陷以及调整焊趾区残余应力场来改善焊接接头及结构疲劳强度的有效方法。利用自行研制的超声冲击装置对X6 5钢焊接对接管接头实施了处理 ,然后进行了焊态、超声冲击处理态及母材的疲劳对比试验。结果表明 ,X6 5钢焊接对接管接头焊态疲劳强度△σ(2× 10 6)为 2 19MPa ;母材的疲劳强度△σ(2× 10 6)为 338MPa;超声冲击处理后接头的疲劳强度△σ(2× 10 6)为 30 2MPa。     

L245NCS与SA333-6管线钢对接焊的工艺研究

为了满足L245NCS与SA333-6管线钢对接接头在高酸性气田中的工作条件,采用GTAW打底,SMAW填充盖面,对L245NCS与SA333-6管线钢对接进行了焊接工艺研究。在分析两种钢的焊接性和多次对比试验的基础上,拟定了合理的焊接材料、焊接方法、焊接工艺参数以及焊后热处理温度,并对焊接接头进行了多项力学性能试验和抗SSCC、HIC性能试验。结果表明,拟定的焊接工艺方案对于L245NCS与SA333-6的对接是可行的,同时也为类似的酸性气田管线钢焊接提供了借鉴。     

X80管线钢现场自动焊焊接工艺

针对X80管线钢进行了焊接性分析,确定其预热温度.通过合理的接头设计,恰当的焊接工艺参数,来控制焊接热输入,确保接头的性能,并依据CNPC标准对所制定的焊接工艺进行评定,取得了满意的效果.通过此工艺施工的焊接接头具有较高的安全性.     

X70管线钢焊接接头慢拉伸应力腐蚀行为

利用金相显微镜观察了X70管线钢焊接接头组织结构,通过慢拉伸试验分析了X70管线钢焊接接头在NACE溶液中应力腐蚀行为,测试了X70管线钢焊接接头在不同H2S浓度下电化学腐蚀电位,讨论了X70管线钢焊接接头自腐蚀电位形成机理。结果表明,X70管线钢焊接接头熔合区中M-A组元所产生的微裂纹是焊接接头应力腐蚀产生裂纹的主要来源,使得其耐腐蚀性能下降;焊接接头在腐蚀初期主要表现为典型的点腐蚀特征,点蚀坑相互连接不断扩展,点蚀坑被生成的腐蚀产物所覆盖;焊接接头自腐蚀电位随着H2S浓度的增加而发生负移,应力腐蚀敏感性增加,在含饱和H2S NACE溶液中具有明显的应力腐蚀倾向。     

X70管线钢埋弧自动焊接接头的盐雾腐蚀行为

利用扫描电镜对X70管线钢焊接接头微观结构进行了观察,采用中性5%连续盐雾试验考察了其焊接接头表面的腐蚀性能,分析了X70管线钢焊接接头在盐雾介质中腐蚀行为,对点蚀坑内腐蚀产物进行EDS分析,探讨了X70管线钢焊接接头表面点蚀机理。结果表明,X70管线钢焊接接头在盐雾环境中耐蚀性低,容易诱发局部点蚀,Cl-对X70管线钢焊接接头的腐蚀起主导作用;其腐蚀过程主要由表面点蚀、形成腐蚀产物层、裸露的焊接接头表面腐蚀等3个部分组成,其中点蚀是裂纹萌生和扩展的主要来源;腐蚀产物主要是由Fe的氧化物和少量Fe的氯化物构成,其形成的氧化膜提高了其防盐雾腐蚀能力。     

天然气管线对接接头的焊接

介绍了天然气管线的焊接工艺并提出了焊接质量控制的方法和要求。     

X80管线钢焊接工艺参数研究

采用热模拟技术、工程测试手段和显微分析方法,研究了线能量和预热温度对X80管线钢焊接热影响冲击韧度的影响规律，并分析了其原因，从而推荐出最佳焊接工艺参数.     

X80管线钢全自动下向焊焊接工艺

分析了X80管线钢化学成分、力学性能、焊接性能和全位置自动焊工艺特点。通过合理选择焊接方法、设备、焊接材料和焊接接头,制定了规格φ1 219 mm×22 mm的X80管线钢的焊接工艺参数,以控制焊接热输入,确保接头的性能。此工艺成功地应用于西气东输二线工程,焊接质量优良,效果良好。     

高强管线钢的焊接性及其焊接接头的耐腐蚀性

近年来,油气输送管道朝大管径方向发展,输送介质复杂,输送压力增大,使用条件越来越苛刘,因而管道材料的研究正朝着具有高强度、高韧性以及优良的现场焊接性等多方面性能发展,国产高强X70管线钢已在西气东输工程中投入使用。由于焊接工艺是输气管道铺设的主要工艺之一,高压输送管道的焊接部位,尤其是铺设管道环焊部位是失效事故的多发位王,因此,针对国产X70,XSO管线钢从焊接方法、焊接材料等方面进行了阐述,分析了其焊接性,并进一步讨论了其焊接接头的耐腐蚀性能。     

X70管线钢中厚板的焊接

西气东输工程用X70高强度管线钢中厚板焊后，焊缝要经过长时间、反复地加热和冷却成形过程，通过焊接材料筛选和工艺参数优化，制定了合理的焊接工艺。按制定的工艺进行焊接，试件的力学性能可满足西气东输工程技术条件要求。     

X70管线钢配套焊条CHE607GX的研制及应用

研制了X70管线钢配套用低硫高韧性焊条。该焊条具有良好的焊接工艺性能,焊接接头具有优良的塑性,低温韧性和抗裂性能,能满足“西气东输”工程用X70管线钢的焊接要求。     

X100管线钢的工艺控制

利用热模拟、扫描电镜、透射电镜等分析手段研究了控轧工艺和冷却制度等对X100管线钢微观组织和显微硬度的影响。结果表明：在820℃变形时,随变形量增加,试验钢中板条贝氏体比例减少,粒状贝氏体比例增加,组织逐渐细化,显微硬度明显下降;400℃终冷时,随冷却速度的增加,粒状贝氏体组织逐渐细化,马奥岛数量减少,颗粒尺寸减小,显微硬度增加;在600～350℃范围终冷时,随终冷温度降低,贝氏体组织细化,马奥岛体积分数减少,颗粒尺寸减小,终冷温度降低到300℃时,组织中出现了大量硬相的板条贝氏体组织;显微硬度随着终冷温度的降低而增加。     

X65钢管焊接工艺分析及质量控制

X65钢管工程应用极为广泛,管道焊接技术不断发展、更新,但是气体保护焊及手工焊仍然有不可替代的地位.本文通过大壁厚X65钢管的手工焊和气体保护焊两种工艺评定,设置合理的试验参数,分析二种焊接方法的理化试验性能差别,并根据管道流体介质,增加了抗硫化物应力腐蚀开裂性能试验(SSC).针对该管道应用于海洋工程对施工环境要求相...     

钢板对接接头立焊位置的氩电联焊工艺

钢板对接接头立焊是焊接的基本操作方法,以尺寸规格为300 mm×150 mm×12 mm的20钢板件为例,采用Φ2. 5mm的H08Mn2SiA实心焊丝通过钨极氩弧焊进行打底层的焊接,选用Φ3. 2 mm和Φ4. 0 mm两种规格的E5015焊条进行填充层和盖面层的焊接,介绍了板状试件立位氩电联焊的焊前准备、组对和定位焊接、打底层焊接及填充层与盖面层焊接的工艺要点,说明了避免缺欠的焊接操作技巧和注意事项。结果表明,采用合适的试件钝边角度、组对间隙和焊接角度运条方式等焊接参数,可以获得合格的焊缝。     

API X52管线钢与Corus RQT 701超高强钢的焊接工艺

针对超高强钢在机械行业的广泛使用,焊接接头易出现淬硬脆化、裂纹等缺陷的情况,采用焊条电弧焊(SMAW)和药芯气体保护焊(FCAW-GS)组合的焊接方法,对API X52管线钢与Corus RQT 701超高强钢的焊接进行了工艺试验,并进行常规力学性能试验。结果表明,通过合理匹配焊接工艺参数,严格控制低热输入量及层间温度,实现了小熔合比的异种钢焊接,且焊接接头具有良好的力学性能,达到了标准和规格书的要求;异种高强钢焊接,采用SMAW打底焊接和FCAWGS填充并盖面的方法,焊接效率较单纯采用焊条电弧焊工艺提高2倍以上。     

自保护药芯焊丝焊接X70管线钢接头力学性能和微观组织特点

对X70大管径管线钢焊接用自保护药芯焊丝进行研究.并进行焊接工艺和力学性能的评定,以确定其现场的焊接性,所有结果符合美国石油行业标准API1104《管道及有关设施的焊接》和一些附加的国内标准.结果表明,自制的自保护药芯焊丝有较好的全位置焊接性、良好的脱渣性和电弧稳定性,较低的飞溅率和发尘量.接头的抗拉强度为730～760MPa,-20℃冲击吸收功为125J.表明自制的自保护药芯焊丝能够在焊接X70管线钢时获得合格的接头.X70接头焊缝中微观组织有针状铁素体、块状铁素体、先共析铁素体和粒状贝氏体,在热影响区粗晶区没有发现魏氏组织.焊缝柱状晶区和HAZ粗晶区的主要组织是粒状贝氏体.在焊接接头中获得贝氏体组织,使这种自制自保护药芯焊丝能够符合规定的力学性能的要求.     

石油化工工程不锈钢复合钢管的焊接

不锈钢复合钢由两种不同的钢材组成,本研究从焊接施工中的坡口形式、错边量控制、焊缝返修、焊缝检验以及焊工资质和焊接工艺评定等方面介绍了不锈钢复合钢管的焊接特点及热处理工艺.焊接中,不锈复合钢管一般采取“V”形坡口单面焊背面自由成形的焊接工艺,采取“复层焊接→过渡层焊接→基层焊接”的焊接顺序.     

珠光体耐热钢小直径管水平对接固定障碍手工钨极氩弧焊

珠光体耐热钢手工钨极氩弧焊,在电站锅炉制造业中广泛应用.但在立焊和仰焊位置经常存在焊接缺陷而影响接头的焊接质量,通过多年的研究和教学实践总结出一整套焊接工艺方法,实践证明,该成果解决了焊接中的缺陷,具有较强的应用价值.