钢丝无中间热处理直接拉拔生产探讨

分析影响钢丝直接拉拔的盘条质量、盘条表面预处理效果、润滑剂状态和冷却效果几个重要因素,通过严格控制这几个因素,可以不经过中间热处理实现钢丝的直接拉拔。比较直接拉拔与传统拉拔采用的工艺及成品钢丝的性能,给出改进后的直接拉拔工艺。直接拉拔和传统拉拔钢丝的抗拉强度平均值分别为2 081,1 780 MPa,扭转平均值分别为36,42次。和传统拉拔工艺相比,直接拉拔工艺能够满足一定场合的钢丝性能要求,适应节能环保、节约成本、高效生产的需要。     

钢丝拉拔速度对拉拔力的影响因素分析

通过试验得出拉拔力在一定范围内是随着拉拔速度的提高而降低的。分析拉拔力随拉拔速度的变化规律，指出提高钢丝拉拔速度可提高劳动生产率和节能降耗。     

钢丝的扭转性能分析

对国产和进口钢丝的试样分别进行扭转性能的测试并对结果进行分析,从钢丝的试样尺寸、表面缺陷、内部质量均匀性、钢丝织构化程度等方面讨论影响扭转性能的主要因素,指出在其他条件相同的情况下,织构化程度高的钢丝具有较低的扭转次数。     

镀锌钢丝的拉拔

采用镀锌后再拉拔的方法生产的镀锌钢丝强度高,韧性好,有一定耐蚀能力,而且还可以提高镀锌钢丝生产率,节能、降低成本。对镀锌钢丝的拉拔工艺作介绍分析     

钢丝拉拔自断原因分析

钢丝在拉拔过程中经常发生自断现象,为查出原因,进行了系列对比分析检验。结果表明：该现象是由于热处理操作不当造成出炉孔至入铅液点一段钢丝在高温状态下铁素体过早过量析出,导致此段钢丝强度低、塑性差,引起拉拔断丝。解决此类问题,必须严格工艺操作纪律。     

钢丝的电塑性拉拔技术

与传统冷拔技术相比较 ,电塑性拉拔技术能降低不锈钢丝的拉拔力 ,最大降幅大于 5 0 % ,能显著增加拉拔变形量和提高钢丝表面质量 ,减少中间退火次数 ;显著降低T7钢丝的拉拔力 ,提高抗拉强度 ,并使其延伸率稍微增加 ;提高H0 8Mn2SiA焊丝的道次压缩率 ,减少拉拔道次 ,能提高该焊丝的通条性能 ;显著降低普通低碳钢丝的拉拔力 ,改善其拉拔性能。该技术具有节省能源、简化加工工艺等特点 ,可在钢丝传统冷拔设备上应用。     

制定钢丝连续拉拔工艺的计算机程序

给出一种用真伸长制定钢丝连续拉拔工艺的计算机程序。     

国外钢丝拉拔润滑

对国外拉拔钢丝用的干式、湿式润滑剂及润滑载体的组成、特性、应用及近期发展作简要介绍。     

镀铜钢丝拉拔系统拉丝润滑剂性能的优化

1 影响拉丝润滑剂性能的因素及控制方法 1.1 系统的影响 1.1.1 系统清洁 新启用的系统,清除新设备沾上的泥土即可;经常使用的系统需用化学清洗的方法,除掉液罐、拉丝机和管道中的固体残渣、油脂.     

拉拔钢丝表层白亮带及其形成原因分析

拉拔钢丝表层出现白亮带 ,通过对拉拔钢丝的能谱成分、高低倍组织及热处理试验试样的组织分析 ,结果表明拉拔钢丝表层白亮带组织是马氏体 ,该马氏体的形成与拉丝模孔型超差、润滑条件不良等引起的瞬间高温有关 ,不属于盘条质量问题     

拉拔变形对中碳钢丝显微组织及性能的影响

研究拉拔变形对中碳钢丝显微组织及其性能的影响,结果表明,随着真应变的不断升高,晶粒尺寸不断变小,沿着拉伸方向被拉长,而珠光体晶粒未发生明显的拉长趋势,先共析铁素体基本保持网状组织:当真应变达到0.77以后,珠光体沿着拉伸方向被拉长;当真应变达到1.21时,纵截面上网状组织转变成纤维状;当真应变达到2.58时,很难清楚分辨先共析铁素体和珠光体,纤维化程度进一步加剧。当真应变较小时,中碳钢丝抗拉强度、扭转值随着拉拔真应变的增大而增加;当真应变超过2.8左右时,中碳钢丝抗拉强度随真应变增大呈抛物线形增加,但钢丝扭转值开始下降。     

拉丝工艺技术的发展及程序设计

介绍我国拉丝工艺技术的发展过程。叙述拉丝理论研究的状况,拉丝专业的理论计算主要有3个影响因素:拉拔金属的原始性能;拉拔变形后增加的强度;拉拔加工所需的功率。汇总有关计算公式,用Visual Basic编程软件生成exe格式的应用软件在Windows中运行,首先推算所需原料的直径和强度;再用推断变形总压缩率和道次分配计算出道次压缩率;最后选取合适的公式计算拉拔加工所需功率。在程序中调整碳含量、总压缩率和拉拔道次可生产出拟定的不同强度钢丝。对结果数据制定了修正系数,使修正后的结果符合实际。     

0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢丝冷拉工艺探讨

对Φ10.70mm0Cr17Ni4Cu4Nb(SUS630)马氏体沉淀硬化型不锈钢丝冷变形过程中易出现拉拔断裂、拉拔后自裂以及冷变形困难进行工艺分析和探讨,指出钢丝表面状态不佳是影响拉拔的主要原因。通过细晶表面处理技术,拉拔时选择道次压缩率8%～12%,使钢丝表面处于压应力状态;盘条热处理采用(1040±10)℃保温1h加上(630±10)℃保温4h时效,中间去应力退火采用(640±10)℃保温2～4h,成品前去应力退火采用(630±10)℃保温4h时效,生产出的Φ10.70mm直条钢丝平均抗拉强度1030MPa,延伸率16.4%,硬度HRC值为31,满足GB/T1220—2007要求,用户使用反映良好。     

小规格65Mn弹簧钢丝生产工艺研究

小规格65Mn弹簧钢丝生产对技术要求较高,生产过程中工艺控制和工艺参数存在较大不确定性。根据直径1.0 mm钢丝最终抗拉强度平均值2 000 MPa以及热处理后半成品钢丝抗拉强度1 150 MPa,计算出半成品钢丝直径3.0 mm。根据生产试制,满足抗拉强度要求的半成品钢丝直径为3.3 mm。通过试验得出合适的奥氏体化加热温度、铅淬火冷却温度和保温冷却时间。设计了3条拉拔工艺路线,通过增加拉拔道次,降低部分压缩率,加强拉拔过程中的冷却,从而得到性能稳定、无脆断、回复力均匀的65Mn弹簧钢丝。     

CVD金刚石拉丝模花丝成因研究

研究用CVD金刚石和单晶模具拉丝时钢丝表面产生"花丝"程度不同的原因。通过CVD金刚石拉丝模和单晶金刚石拉丝模的微观分析,得出结论:CVD金刚石的晶界和内部缺陷是造成使用CVD金刚石拉丝模比使用单晶金刚石拉丝模"花丝"现象更严重的原因。提出减轻和避免缺陷的方法:及时修复受损模具,可以减轻"花丝"现象;减少CVD金刚石的内部缺陷是消除"花丝"现象的根本途径。     

帘线钢丝干拉温度的计算机模拟及监控

对理论和实际生产数据进行分析,采用最小二乘法,运用M atlab建立帘线钢丝干式拉拔的温度数学模型,利用VB和Access开发帘线钢丝干式拉拔计算机跟踪模拟控制系统软件,对帘线钢丝干式拉拔的生产情况进行量的评估,并对模型与实际生产的符合性进行校验:当计算温度平均值分别为140,159,168,172,173,173,173,167,165℃时,实测温度平均值分别为135,158,167,170,171,168,169,171,165℃,结果显示,系统精度能够满足指导生产的要求。     

气炉热处理钢丝在线磷化工艺研究

利用气炉热处理酸洗磷化连续生产线对直径2.0～4.0 mm 72A钢丝进行热处理和表面处理,成品钢丝出现直径超差和表面质量较差等问题。SEM分析发现酸洗后钢丝出现"瘤包",影响磷化效果,其原因主要是热处理过程中,钢丝表面生成过多Fe2O3而影响酸洗效果。改变热处理和酸洗工艺参数,Dv值由60 mm.m/min改为55mm.m/min,线温由940℃改为930℃,盐酸质量浓度由120～150 g/L变为140～160 g/L,酸温由(50±5)℃变为(60±5)℃,热处理和表面处理效果明显改善,拉拔速度由200～300 m/min提高到400～500 m/min,每吨钢丝拉丝模耗由12只降到4只,成品钢丝表面质量较好。     

采用压力润滑技术进行钢丝拉拔的应用研究

针对传统拉拔润滑方法易堵塞炉管,钢丝扭转值不达标、扭转断口分层,模具和钢丝表面黏结等问题,采用涂敷器和压力模润滑技术进行改进,并进行理论分析和实际验证。结果表明,采用压力润滑技术进行拉拔,钢丝表面的润滑膜层面质量比用传统的拉拔方法增加50%~80%;低速拉拔时,压力模和涂敷器组合应用比只用压力模效果要好;钢丝的力学性能有所改善,在强度增加的同时,扭转值也增加,且断口有很大程度的改善。     

直径0.08mm超细碳素钢丝研制

以KSC72A优质盘条为原料,热处理采用燃气明火加热炉,采用电镀锌和水箱拉丝工艺研制出直径0.08mm碳素钢丝。通过计算确定成品前热处理钢丝直径为0.60 mm,热处理钢丝加热温度920～1 000℃,铅淬火温度550～600℃,处理后钢丝抗拉强度为1 230～1 300 MPa,电镀锌后钢丝抗拉强度1 130～1 260 MPa,锌层面质量44.3～54.6 g/m2。所生产的直径0.08 mm钢丝定尺长度15 km,抗拉强度3 000～3 300 MPa,锌层面质量4.2～8.6g/m2,达到研制目标。