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《深冷技术》1993,(3)
<正>1.问:我厂一台50 m3/h制氧机,当节-2、节-3阀开到正常开度(1/4转)后,液面下降到 200 mm H2O,并得不到控制。此时,P高=3.9MPa,P中=0.5MPa,P低=0.055MPa,属于正常;T1=-68℃,T2=-128℃,T3=-143℃,均偏高。当节-1阀开到 1/4转时,为了保持不超压,凸轮开了5~6转。这时,氮气流量达12格,氧气却只有6格,否则纯度无法保证。重新加温后,液面仍然下降,氧气流量亦保证不了。请问,这是如何造成的?答:根据你提供的数据分析,这台设备本身没有“毛病”,而是由冷量不足所造成。为何这样说呢?因为,P高= 3.9 MPa已达 相似文献
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九江化工厂气体车间有一套1000m3/h制氮装置处于低负荷运行状态,氮气产量低,经常检修,分馏塔运行周期短。为了提高分馏塔的运行效果,我车间从以下几方面展开了工作,使1000m3/h制氮装置分馏塔基本上达到了长周期运行。1 现状 (1)预冷后空气温度设计5℃,实际12.59℃。 (2)出塔氮气量平均为444.3m3/h<1000m3/h。 (3)进塔空气流量平均为1937m3/h<2880m3/h(标准量)。 (4)纯化器再生气进口温度211℃(设计250℃),出口温度110℃(设计150℃)。 (5)透平膨胀机前压力平均为0.196MPa,透平膨胀机后压力平均为0.037MPa,均偏高。 相似文献
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陈二雄方徐君胡韩莹麦栋钊 《制冷与空调(北京)》2016,(6):43-46
介绍一种以沸石-水作为工质对的吸附式制冷空调系统,并对其热力性能进行试验研究。循环时间840s,驱动热源为80。c的热水,流量为2.80 m3/h;冷却水进口温度为25 °C ,供冷凝器冷却水的流量为2. 7 4 m3/h,供吸附床吸附时冷却水的流量为4.27 m3/h; 冷冻水进口温度为22。c , 流量为0. 71m3/ h。试验结果显示:机组在420~840s循环周期内,制冷量范围为1679~1905W ,系统C O P的范围为0.02~0.66。 相似文献
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一、概述1.测量依据JJG577-2005《膜式燃气表》检定规程。2.测量的环境条件(1)规定条件:温度为(20±2)℃;大气压力为(86~106)kPa;相对湿度为45%~75%。(2)实验室实际条件:室温为21.5℃;大气压力为900hPa;相对湿度为60%。3.测量标准钟罩式气体流量标准装置,准确度等级为0.5级,流量Qmax=6m3/h。4.被测对象IC卡智能燃气表,B级(最大允许误差为±3%),Qmax=4m3/h,Qmin=0.025m3/h。5.测量方法设用气量为50L,且恒温室内标准器处和燃气表 相似文献
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利用黄单胞菌He4和排硫杆菌Au16固定化生物滴滤技术去除乙硫醇臭气 总被引:5,自引:0,他引:5
本实验把筛选的异养菌黄单胞菌He4和自养菌排硫杆菌Au16,接种到生物滴滤塔中进行脱除乙硫醇研究。结果表明 ,乙硫醇进气流量为 0 3、 0 6和 1 2m3/h ,进气浓度分别为 118、 64和 31mg/m3时 ,乙硫醇出气浓度不高于 1mg/m3。系统中乙硫醇的最佳质量负荷不宜高于 4 0mg/kg填料·h。喷淋量在负荷一定时 ,进气流量越高 ,所需喷淋量越大。喷淋液的最适温度应控制在 2 5~ 30℃左右。喷淋液的SO2 - 4浓度不宜高于 4 0 0mg/L。 相似文献
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<正>1987年10月1日,我们利用设备检修的机会,在KFS—860—1型150m~3/h空分塔下塔至冷凝蒸发器间加装了一只节-6阀,管线为φ25X1.5mm,如图所示。缩短了启动时间,收到了较好效果。 相似文献
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<正>我厂板式 1500m3/h 制氧机,1979年投产,配套于年产 2万吨合成氨重油造气。原制氧机生产能力由于受气温影响,氧产量冬夏季节相差达300m3/h。为了解决夏天产氧不足,根据分馏塔工况变化及设备能力,我们采用并联一台4L-20/8型无油润滑空压机补气,同时把更换下来的分馏塔的切换式热交换器热段作为空压机的二级水冷却器使用,于1982年6月施工安装,8月6日投运。投运后空气进装置的压力由4.8kgf/cm2上升到5.1kgf/cm2,氧产量由1600m3/h左右增加到 1750m3/h。根据并联的一台离心空压机的性能曲线,可知空压机气量要减少2m3/min 相似文献
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为获得低孔隙率的Al2O3-40%TiO2(AT40)涂层,采用响应曲面法(RSM)优化超音速等离子喷涂AT40涂层的工艺参数,利用Box-Behnken(BBD)设计分析送粉量、喷涂功率、氩气流量、氢气流量4个主要因素对涂层截面孔隙率的影响规律,利用Design Expert软件设计试验方案,统计分析试验数据,并得到二次多元回归模型.研究表明,在本试验条件下,4种因素对孔隙率影响顺序依次为氩气流量氢气流量喷涂功率送粉量,最优工艺参数为送粉量30 g/min,喷涂功率51.4 kW,氩气流量3.0 m3/h,氢气流量0.45 m3/h,试验测得此时涂层孔隙率为2.74%. 相似文献
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由于分子筛纯化系统再生气流量控制方案不同,16300 m3/h空分设备的运行工况与10000 m3/h空分设备相比,上塔压力波动幅度更小,运行更稳定,制氩系统更易操作,于是对10000 m3/h空分设备的分子筛纯化系统再生气流量控制方案进行了优化。文章简介10000 m3/h空分设备分子筛纯化系统流程,分析2套空分设备分子筛纯化系统再生气流量的控制方案,详细阐述10000 m3/h空分设备分子筛纯化系统再生气流量控制流程的优化方案及取得的效果。 相似文献
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20 0 2年 1 2月 5日 ,由四川空分设备 (集团 )有限责任公司设计、成套的唐山钢铁股份有限公司 2 0 0 0 0m3 /h空分设备一次开车成功 ,各项指标均达到或超过合同值。主要技术指标如下 :O2 2 0 0 0 0m3 /h (99 6 % ) ;N2 4 5 0 0 0m3 /h (O2 ≤ 3× 1 0 -6) ;LO2 1 5 0m3 /h (99 6 % ) ;LAr 730m3 /h (O2 ≤ 2× 1 0 -6,N2 ≤ 2× 1 0 -6)。该套空分设备为常规外压缩流程 ,采用常温分子筛预净化、增压透平膨胀机制冷、规整填料塔及全精馏 (无氢 )制氩等多项先进技术。该套空分设备是在川空集团成功设计、制造唐钢 1 70 0 0m3 /h空分设备、… 相似文献
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利用自制的能量回收式气隙膜蒸馏组件处理催化剂废水,针对废水水质特点采用"加碱除硬+澄清+微滤+离子交换+调酸"的预处理工艺,预处理后废水中Ca2+、Mg2+浓度均小于5.0mg/L;利用正交试验方法对操作条件进行优化设计,结果表明流量Q为50L/h,进料温度T1为25℃,T3为90℃时,此时膜通量最大为4.85kg/(m2·h);流量为20L/h,进料温度T1为55℃,T3为90℃时,造水比最大为6.35;对废水经过20h的试验,废水回收率为87%,而膜通量下降缓慢,产水TDS最大为18.4mg/L,截留率大于99.9%. 相似文献
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管式3200m3/h空分设备扩容改造 总被引:1,自引:0,他引:1
文章详细介绍了3200m3/h空分设备扩容改造为4500m3/h,空分设备各系统的改造情况;分析了氧提取率提高20%,能耗下降0.2kWh/m3O2等改造的经济效益。最后阐述了改造时存在的一些不足之处。 相似文献
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简述鞍钢氧气厂 2 #350 0 0m3/h制氧机由美国引进后 ,经过简单技术改造后 ,氮气产量由原设计的 2 50 0 0m3/h提高到 4 50 0 0m3/h的方法。 相似文献