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制备了微胶囊暂堵剂ZD—D,并对其水溶性、酸溶性、悬浮液分散性进行性能评价,利用暂堵剂ZD—D进行暂堵酸化试验,采用注水井暂堵酸化工艺技术,现场试验结果表明,ZD—D暂堵剂能解决水井单层突进的矛盾,且不会引起储层二次伤害,还能提高酸化效果。 相似文献
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针对渤海油田注水井酸化问题,分析了其产生原因,并提出了综合对策:海上油田日注水量较大,在注入水水质相同的情况下,储层伤害更为严重,因此,建立了更加严格的注入水水质标准;加入有机处理剂前置段塞,加强有机解堵,并防止原油与酸液反应形成酸渣;在原有酸液体系中加入表面活性剂,增强酸化洗油处理;采用多元复合酸体系解决渤海油田无机垢、注水污油、微粒运移、泥质堵塞等综合伤害问题;在不改变现有注水流程情况下,使用注水井在线酸化工艺,克服平台作业空间小的问题,同时提高酸化处理规模。综合对策经过现场应用,日注水量和视吸水指数较以往酸化提高了1.1~2.0倍,酸化有效期延长了50%以上,该技术对国内外类似油田的开发具有借鉴意义。 相似文献
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水溶性暂堵剂ZDJ—J主要用5%0丙烯酸树脂一Ⅱ按20%的增重比包裹无机盐而成。ZDJ—J暂堵剂在水中能溶解且速度慢,在酸中溶解率较低,且在50℃经过24h后在水中的溶解率能达到70%以上。酸化解堵后,其渗透率恢复率超过90%,对地层无伤害。暂堵剂ZDJ—J最佳用量为10%,增粘剂加量为5‰时可以达到多层酸化的目的,有效地改善水井的吸水剖面,缓解同层和层间矛盾。 相似文献
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介绍了先投球暂堵再酸化的调整注水井吸水剖面技术的原理、工艺、在一口井上实施调剖的结果及此技术的优点。施工井为胡12-50注水井。吸水层3个。共厚9.0m,其中2个层相对吸水量分别占69.5%和28.1%。先用低浓度(8/1.5)土酸液3m^3清洗炮眼附近区域,再投入硬质塑料球155个将高渗强吸水层的炮眼暂时封堵。接着注入含磷酸、盐酸、氢氟酸、氨基磺酸、柠檬酸、冰醋酸的无机有机复合酸液6m^3酸化全井段,返排后洗井14d,恢复注水。酸化调剖后注水启动压力上升6.2MPa,吸水曲线斜率变缓,吸水层数增至7个,厚度增至15.6m,原最强吸水层相对吸水量降至10.6%,启动新吸水层4个,注水压力由23MPa降至17MPa。对应3口采油井产油量上升。含水下降(由90.0%降至84.8%),产水量减少。此法调剖作业可在1d内完成,费用很低。图1表1参4。 相似文献
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为改变低渗透油藏地层非均质性,提高地层流体波及体积,降低注水井的注水压力,提高注水量,以膨胀倍数、耐酸性能、封堵性能等为性能指标,优选了一种具有良好抗盐抗酸性能的颗粒堵剂SDJ。研究结果表明,颗粒堵剂SDJ在60℃、50000 mg/L模拟盐水中膨胀倍数可达8.5倍,酸化处理后膨胀保留率最高可达20.83%;对渗透率为997×10~(-3)μm~2的填砂管的封堵率达到99.5%以上,对渗透率为1.824×10~(-3)μm~2的岩心的封堵率可达94.7%。现场试验结果表明,耐酸颗粒堵剂SDJ加入后升压2.0 MPa左右,注酸后注水压力下降6.0 MPa,注水排量提升40.6%,降压增注效果良好,吸水剖面得到明显改善。图11表3参10 相似文献
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酸化工艺在濮城油田应用多年,取得了一定的经济效益,但同时也带来了诸多的负面效应。为此,开发了投球暂堵酸化增注新工艺技术,进行了先导试验,取得了满意的效果。 相似文献
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荆丘油田晋45断块属第三系砂岩油藏,经多年开采已进入高含水开发后期,大部分油,水井进行过多次酸化改造。随着油井含水上升,层间矛盾加剧,常规酸化工艺已不能适应生产需要。 相似文献
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渤海油田注水井解堵增注技术 总被引:1,自引:0,他引:1
为解决渤海油田注水困难的问题,在对注水井注水动态和堵塞物资料进行分析的基础上,得到了注水井的系列堵塞机理,并研制出相应的解堵剂,即BHJ系列解堵剂。分别对有机解堵剂溶解沥青、石蜡能力、洗油能力、破乳能力以及无机解堵剂溶蚀充填砂、溶蚀岩样、溶解无机盐垢、溶解铁锈、静态挂片腐蚀性、难溶垢转化率等进行了室内评价试验,结果表明,该解堵剂对堵塞物溶蚀率高达90%以上。在渤海油田进行现场施工12井次,措施井视吸水指数大幅度上升,措施成功率100%。实践表明,BHJ系列解堵剂具有解堵且不伤害地层骨架的优点,同时具有适用范围广、解堵率高、渗透率改善效果好等特点,可大面积推广。 相似文献
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针对渤海油田注水井酸化低效的问题,以注水井酸化低效最为典型的SZ油田Ⅱ期注水井为例,统计注水井酸化60余井次,采用灰色关联度分析法进行渤海油田注水井酸化影响因素及预测评价方法研究。结果表明,渤海油田注水井酸化曲线类型主要归纳为戒下型、双台阶型、平均型、快速下降型等4种,以戒下型为主。其中,戒下型平均有效期最长,快速下降型平均有效期最短。从影响酸化增注效果的作业参数、储层参数和堵塞程度等因素出发,深入分析了各影响因素对注水井酸化增注效果的重要性等级,明确了注水井酸化增注效果的关键影响因素主要包括酸液类型及溶蚀解堵能力、酸化前视吸水指数、酸化半径、有效厚度、渗透率和孔隙度等,研究建立了酸化有效期、累计增注量预测评价分析模型。研究成果可用作注水井酸化效果事先预判和评价,有助于注水井酸化设计方案优化,延长酸化有效期和增加累计增注量,确保注水井酸化效果,助力渤海油田稳产3000万吨。 相似文献
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针对采用Y341封隔器分层注水作业传统工艺投捞水嘴成功率低的问题,设计研制了分层注水井用的暂堵活塞装置。装置由钢套、水嘴、弹簧、定位销和活塞等组成。暂堵活塞装置与Y341封隔器和偏心配水器配套进行分注作业时,可保证封隔器完全坐封,满足管柱试压要求,合格后不再打捞堵塞器而直接注水。工艺过程简单,劳动强度低。经现场地面及井下试验,成功率为100%。 相似文献
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针对注水井由于油层较厚非均质性严重,单层注水吸水剖面显示尖峰状吸水的问题;针对注水井存在两个以上射孔段,由于射孔段间油层物性存在渗透率差异,出现一层不吸水或吸水较差,同时由于射孔段间距过小,无法进行分注或封隔器分隔酸化的问题,建立了注水井暂堵酸化工艺技术,在酸化前先注入暂堵剂,暂堵高渗层或高渗带,使后续酸液有效作用于不吸水的低渗层段或吸水较差的低渗带,达到改善吸水剖面的目的。通过该技术的实施,对于开发非均质低渗透油田,提高油田的最终采收率,具有极为重要的现实意义。 相似文献
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郭斌建 《精细石油化工进展》2010,11(7):8-11
介绍了高渗透油层屏蔽暂堵机理和低渗透油层酸化解堵机理及屏蔽暂堵剂和酸液解堵剂组成。测定了屏蔽暂堵剂暂堵和自解除性能,酸液解堵剂对岩心溶蚀率,对N80钢片腐蚀率及与原油形成的酸渣量。结果表明,暂堵剂具有良好的暂堵与自解除性能;酸液含量10%-15%时既满足溶解岩石能力,又保证岩石骨架;对N80钢片的缓蚀率达97.5%以上;与原油形成酸渣量少。现场暂堵酸化处理结果表明,渗透率差异及纵向动用程度得到改善,措施成功率达100%,实现了高渗层暂堵、低渗层酸化复合处理工艺的目的。 相似文献
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荆丘油田晋45断块属第三系砂岩油藏,经多年开采已进入高含水开发后期,大部分油、水井进行过多次酸化改造。随着油井含水上升,层间矛盾加剧,常规酸化工艺已不能适应生产需要。为此在该断块开展了暂堵酸化试验,以先堵后酸的方式取得了较好效果,6口油井累计增油1.62×104t,3口水井累计增注6.2×104m3。为同类油田开采提供了有益经验 相似文献
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注水井酸化解堵用的水溶酸不溶暂堵剂CY-4 总被引:1,自引:1,他引:0
大庆油田二、三次加密井层间渗透率差异较大 ,在这类注水井进行酸化解堵时需暂时堵住高渗透层 ,将酸液导向低渗透层。研制了一种水溶而酸不溶的暂堵剂CY 4 ,其组成为 :主剂聚合物 ,有效成分 95 % ,细度 2 0 0目 ;增强剂QZ ,加量 2 4 % ;溶解速率调节剂LHN ,加量 2 %~ 3%。暂堵剂CY 4为浅黄色颗粒 ,粒径 2~ 4mm ,密度 0 .9~ 1.1g/cm3 ,抗压强度 2 0MPa ,2 4小时水溶率 >98% ,酸溶率 <1%。暂堵剂CY 4由酸液携带进入井筒 ,自然选择进入高渗透层炮眼 ,形成暂时堵塞 ,酸化后恢复注水时堵塞物可被溶去。在大庆杏树岗油田 11口加密注水井酸化时应用暂堵剂CY 4 ,使注水压力下降 ,注水量增大 ,吸水层数、厚度增加 ,低渗透目的层吸水比例由 18%上升到6 4 %。图 2表 3参 1。 相似文献