煤层底板灰岩含水层突水危险性评价

在对某矿含水层富水性、地质构造、隔水层等影响底板突水因素综合分析的基础上,采用突水系数法和安全水头压力值对4号煤层底板主要灰岩含水层突水危险性进行了评价,分析结果表明,伏青灰岩水对-550m标高以下4号煤层的开采具有突水危险性,而对其他含水层均不构成突水威胁,这为矿井防治水和安全生产奠定了理论基础．     

吴寨矿井底板灰岩含水层富水规律分析

针对平顶山矿区吴寨矿一5煤层开采受底板灰岩水威胁的现状,分析了一5煤层底板灰岩含水层的基本特征,研究了岩溶裂隙的发育特征和分布规律,查明了富水分区.研究表明,灰岩含水层浅部岩溶裂隙较发育,随着深度增加,岩溶裂隙发育程度逐渐减弱.标高在-150 m以上为灰岩地下水强富水区;-150～-350 m为中等富水区;-350 m以下为弱富水区.根据物探结果,在矿井西翼-250～-340 m水平,煤层底板灰岩存在多个相互独立的异常区.     

岩层模拟的地质统计学方法

介绍了地质统计学原理、变差函数模型及格立克法的计算公式。运用地质统计学方法,以变差函数为工具,根据勘探钻孔数据,对岩层标高的变化进行了模拟。三维立体图直观显示了岩层变化的空间分布特征,为矿产开发的可靠性提供岩层空间变化形态分析直观依据。     

煤层气开采后成庄矿15号煤层底板突水危险性评价

研究煤层气开采后煤层底板突水机制及危险性评价,对于煤炭安全开采具有重要的理论和实际意义.从岩石力学和地质力学两方面对煤层气开采后煤层底板突水进行理论分析,并以山西晋煤集团成庄矿15号煤层底板奥陶系含水层为例,建立突水危险性评价模型.结果表明:煤层气开采后,若煤层底板与奥陶系含水层导通,煤层底板突水的主控因素按权重从大到小依次为底板最小主应力、底板含水层水压、有效隔水层厚度、地质构造;若煤层底板与奥陶系含水层未导通,底板突水控制因素按权重从大到小依次为底板含水层水压、有效隔水层厚度、含水层富水性、地质构造、岩石破裂压力和底板最小主应力;采用层次分析法确定主控因素权重,利用分形-脆弱性指数法进行突水危险性分区,即研究区西部脆弱性较强,中北部为过渡区,东南大部为安全区.该评价模型可为煤层气开采后煤层底板突水危险性评价提供参考.     

叙列空间上的k级囿变函数与k级绝对连续函数（I）

在［１］－［６］的基础上，考察了叙空间上的ｋ级有界变差函数，ｋ级绝对连续函数的某些性质，连同它们与通常有界变差函数之间的关系。     

白庙矿二_1煤层底板防治水研究

为解决白庙矿二1煤层底板防治水问题,分析了底板含水层赋水特征和矿井历年突水情况,基于渗流转换机理预算了主要断层突水量.结果表明,太原组下部石灰岩含水层和寒武系石灰岩含水层是底板突水的重要水源,云盖山正断层和下白峪正断层是潜在的底板突水通道,一旦发生底板突水,断层突水量将达1000 m3/h以上.提出了以疏水降压为主、预注浆堵水为辅的底板综合防治水措施,寒武系石灰岩含水层的疏放效果证明了此措施是可行的.     

孙疃煤矿1028工作面底板突水特征与水源识别

在研究孙噎煤矿地质条件及水文地质特征的基础上,对1028工作面底板突水特征、水化学特征、含水层水位动态变化,得出1028工作面突水水源主要来源于10煤上下砂岩裂隙水,太原组灰岩上、中含水层段水是主要补给水源,与第四含水层和太原组灰岩下含水层段无关。     

空间信息统计在岩土参数分析中的应用

介绍了空间信息统计分析原理及计算方法。运用空间信息统计的原理，以变差函数为工具，对某勘察小区工程实测数据的3a层含水量进行了分析，得到两个不同方向上的实验变差函数及理论变差函数模型，并用克立格估值法，对含水量的空间分布进行了模拟，直观显示了含水量变化的空间分布特征，为施工设计提供可靠的理论依据和直观的变量空间变化形态。     

焦作矿区底板含水层注浆改造技术研究与应用

根据焦作矿区地质构造和L8、L2、O2主要灰岩含水层富水特征以及水害威胁严重这一实际情况,详细介绍了焦作矿区煤层底板含水层注浆改造技术的可行性和必要性,重点阐述了煤层底板含水层注浆改造技术的内容及应用效果,总结所取得的经济效益和安全效益.     

焦作矿区底板含水层注浆改造技术研究与应用

根据焦作矿区地质构造和L8、L2、O2主要灰岩含水层富水特征以及水害威胁严重这一实际情况,详细介绍了焦作矿区煤层底板含水层注浆改造技术的可行性和必要性,重点阐述了煤层底板含水层注浆改造技术的内容及应用效果,总结所取得的经济效益和安全效益.     

底板岩体结构稳定性与底板突水关系的研究

将煤层底板至含水层之间承载能力最大的一层岩层看作底板关键层，从而将采场底板突水的研究转化为对底板关键层破断机制的研究，将关键层看作受水压等均布载荷作用的弹性薄板，得出了它的极限破断跨距公式，并提出了利用已知突水事故资料反演预测岩体强度的方法，提高了理论计算精度。最后，分析了底板关键层破断后的块体平衡条件，解释了突水点的分布特点与突水时产生的底鼓现象。     

取值于局部凸空间的有界变差函数与绝对连续函数

本文给出了取值于局部凸空间的有界变差函数的一些性质，以及有界变差函数与绝对连续函数之间的关系。     

灰岩防治水的示踪试验方法研究

为探查潘北矿C3I组灰岩含水层与奥灰含水层之间的水力联系，以及F1，DFl断层的导、阻水性，用KI为示踪剂，开展示踪试验．结果表明，井田内奥灰水仅与C3 3下存在局部水力联系，与C3^1 C3^2灰岩含水层间无水力联系．在试验范围内，奥灰水通过不同尺度的通道对C3^3下含水层进行补给；露头灰岩区中F1，DF1均为导水断层，为A组煤层在开采过程中对底板灰岩水防治提供了科学依据．     

无压二元结构含水层非稳定流的计算方法

本文对无压二元结构含水层分为两类，给出第二种二元结构含水层的数学模型，论证这种模型是博尔顿（Boulton）模型，因此，该含水层的水位降深或水文地质参数可由博尔顿井函数来计算。     

Carnot—Caratheodory空间上有界变差函数的Luxhin逼近

证明了具Carnot型向量域的Carnot-Caratheodory空间上的有界变差函数在Lusin意义下能用Lipschitz函数逼近。     

基于分形-脆弱性指数法的煤矿底板突水预测——以王行庄煤矿为例

针对脆弱性指数法在煤矿底板突水预测中主控指标选择和权重确定具有较大主观性的问题,提出了分形-脆弱性指数法,即以单位涌水量、含水层渗透系数、含水层水压及隔水层有效厚度4个主控因素量化含水层和隔水层的性质,以断层分维量化断层的综合性质,利用层次分析法确定以上5个主控因素权重,利用GIS进行权重叠加。并用该法对王行庄矿二_1煤层底板太原组L_(1-4)灰岩含水层突水危险性进行了预测。结果显示,王行庄矿二_1煤层底板脆弱区位于矿山西北部,占全区面积的10.38%,且实测突水点位于预测分区图的脆弱区。分形-脆弱性指数法减少了主控因素的数量(以往研究对断层的量化至少需要3个指标),提高了模型预测精度,可以更好地指导煤矿安全生产。     

曹村煤矿十采区水文地质条件与突水危险性分析

通过对曹村煤矿十采区综合研究分析,认为K8砂岩、第四系空隙含水层是2#煤开采时的主要充水含水层;十采区下组煤主要受到顶板K2灰岩含水层和底板奥灰水突水的影响;通过对奥灰水突水危险性的定量计算,并对突水危险性进行分区,在Ⅰ区突水危险性较小,应重点加强对Ⅱ、Ⅲ区探测和监测工作,对局部富水地段进行注浆加固,以增加隔水底板的有效厚度和强度,达到防治突水的目的。     

双重三角级数的可积性定理

文章在L．Leindler所提出的剩余有界变差数列的基础上，提出了双重剩余有界变差数列，并证明了在该条件下，二元函数的可积性与其双重余弦级数系数间的关系。     

巷道直流电测深在探测陷落柱中的应用

提出了用不同方位巷道三极直流电测深法探测陷落柱位置及其富水性的技术。根据理论模型的数值模拟结果，总结了地质异常体在不同观测方位巷道电测深视电阻率断面图上的异常特征及电极距与探测距离间的关系。在孔庄煤矿7192工作面进行了陷落柱实际探测，探测结果与实际揭露边界误差小于5m．结果表明，采用巷道顶板、底板及侧帮电测深的全方位测深模式能够查明地质异常体的空间赋存形态、富水性以及与顶板或底板含水层是否存在水力联系等．     

实验变差函数分治算法

目的为优化实验变差函数算法,提高计算效率.方法采用布尔沙-沃尔夫模型对样品坐标进行坐标转换,利用网格分割的方法进行分区计算空间任意方向变差函数.结果比较分治算法与常规算法的计算次数,提出实验变差函数分治算法,得出常规算法与分治算法计算量的倍数关系式.结论实验结果表明:在大样本情况下分治算法计算效率高于普通的实验变差函数算法,计算结果可靠.