船运大型卧式容器地脚螺栓的设计

针对大型卧式容器船运的特殊性,本文重点介绍了卧式容器鞍座与垫墩间的地脚螺栓设计计算及应力校核方法,以期为同类大型卧式容器海上运输工况下的地脚螺栓设计提供借鉴和参考。     

卧式容器内加强圈腐蚀裕量对周向应力计算的影响

针对JB/T 4731—2005《钢制卧式容器》没有明确规定有内加强圈卧式容器的周向应力计算中计算加强圈与筒体组合截面的参数A0、I0、e、d时是否考虑腐蚀裕量的问题,通过分析计算说明,考虑和不考虑腐蚀裕量两种情况下,有内加强圈卧式容器周向应力的计算结果有很大不同。     

卧式夹套反应器加强圈的设计分析

在化纤工业中,经常要遇到卧式夹套釜（如图１所示）,即在卧式圆柱筒体之外,设置一层热媒夹套,特别是热媒为气体时,夹套对内壳的加强支承作用十分有限。为了增强筒体强度与刚度,往往在其中央和支承处设置加强圈。图１　夹套釜结构示意图　　加强圈的截面型式一般如图２所示。加强圈对Ｘ－Ｘ的转动惯量为ＩＸ－Ｘ。加强圈贴焊于内筒之外,其外缘与夹套连接。图２　加强圈截面型式示意图由于反应器内的反应（工作）压力ｐｏ大多低于夹套压力ｐｋ,此时内筒受外压作用,夹套受内压作用。如图１所示,中央加强圈一般只起刚性加固作用,当反…     

外压容器加强圈断开后加强效果分析

针对外压容器加强圈因接管和预焊件而被断开的情况,借助有限元软件ANSYS,利用特征值分析、双非线性分析方法对其失稳行为进行了研究。结果表明,随着开孔率的增加,分析模型的临界压力不断降低,通过加大加强圈的尺寸并不能有效恢复筒体的承载能力;加强圈因垫板而断开时,其对筒体临界外压的影响较小。     

外压薄壁容器加强圈的最佳间距

通过分析和公式推导，给出了外压薄壁容器加强圈最佳间距计算式。用该计算式对一台减压塔的加强圈进行了核算，并与原设计进行了对比。     

大型卧式容器的设计

本文用高精度20节点三维有限元法,对真实结构(包括容器筒体、封头及鞍式支座)和实际的边界条件进行了分析,得到了容器变形及其鞍座附近详细位移和局部应力的分布,并指出了最大应力强度所处的位置(容器与支座连接的角尖处)。文中还对鞍式支座位置(A/L)进行了分析比较,给出了合理的鞍座位置。     

外压容器环向加强圈快速计算

根据弹性稳定理论和材料力学原理，推导出了可一次求出矩形截面加强圈截面尺寸的计算公式，其计算结果与ＧＢ１５０—８９《钢制压力容器》一致     

外压容器加强圈的设计计算

根据材料力学原理和工字钢、槽钢的特点,推导出了工字钢、槽钢加强圈的估选公式。利用该式,可使加强圈的设计计算一次完成,解决了工程设计中反复试算的问题     

大型卧式容器的风诱导振动

本文应用材料力学方法给出了对称型双支座和三支座卧式容器的自振周期计算公式,分析了卧式容器的风诱导振动问题及其计算方法。     

等边角钢加强圈的设计计算

根据材料力学原理和等边角钢的特点,本文推导出了等边角钢加强圈的设计计算公式,利用该式可使加强圈的设计计算一次完成。     

裸眼水平井阻流酸洗充填一体化管柱的研制

针对目前疏松砂岩油藏裸眼水平井采用悬挂滤砂管的防砂管柱进行防砂完井,在细砂岩、粉细砂岩油藏以及高泥质等油藏中易造成砂埋、堵塞、产量下降快等难题,研制开发了裸眼水平井阻流酸洗充填一体化管柱。该管柱主要由阻流密封装置、压力控制机构、底部充填外装置、定位机构和内充填装置等组成。压力控制机构与阻流密封装置的有机结合确保了泥饼清除和砾石充填的安全可靠性;充填内通径达65 mm,可满足排量高达3 m3/min砾石充填施工的需要;内、外充填口复合密封结构设计保证了管柱的密封和承压能力。室内试验和现场应用结果表明,该管柱集泥饼清除和砾石充填于一体,综合性能可靠,很好地满足了裸眼水平井酸洗充填防砂的要求。     

从绥中36—1A试验区看携砂比与充填系数

在砾石充填防砂评价中,充填系数是评价砾石充填好坏的重要参数之一。在不同油田、不同井斜使用不同的砾石充填携砂比,对充填系数都有着很大的影响。本文认真总结了绥中 36—1试验区 AⅠ平台 16口井 48层砾石充填携砂比、井斜与砾石充填系数的关系,对指导绥中36—1油田整体防砂将起到一定的参考作用。