如何选择伺服阀

在四通伺服阀控制驱动惯性负载的对称液压缸这种伺服系统中,可按以下步骤选择伺服阀:1.在可得到的供油压力P:(kgf/cm~2)下,针对所要求的静负载力F_s(kgf)确定液压缸有效面积A(cm~2):     

状态反馈在电液力控制系统中的应用研究

基本符号意义A——活塞作用面积(cm~2)B——活塞可动部分的粘性阻尼系数(kgf·sec/cm)B_0——磁感应强度(G_(?))b_0——一级阀粘性阻尼系数(kgf·sec/cm)C_(KP)——泄漏系数(cm~5/kgf·sec)     

SZ-350注塑机注射油缸密封间隙的改进

我厂生产的SZ-350注塑机,注射油缸和预塑部分如图所示。原设计工作压力80～160大气压,使用断面厚度12毫米、胶料硬度(邵尔A型)HS为80～90的Y_x聚氨酯密封圈,油缸与活塞间隙配合为(H8)/(f7)或(H9)/(f8),即配合间隙为0.09～0.18毫米。采用这种配合,整机调试时,工作压力上升至140大气压时,注射活塞严重爬行,活塞与油缸咬合。经分析原因是:①活     

活塞式蓄能器治漏

本活塞蓄能器的缸筒,采用无缝钢管在C620普通车床上加工并采用砂布研磨出来,因而内壁光洁度一般只有▽6～▽7。原采用的活塞式蓄能器标准结构,由于活塞在160kgf/cm~2工作压力下快速移动,致使活塞上的“O”型密封圈迅速磨损。待磨损到一定程度,蓄能器不工作时,活塞上部的氧气还在80kgf/cm~2(充气压力)的压力下,通过磨损的密封圈进入润     

伺服调节器系统的理论分析

推导了伺服调节器系统在负载压力、负载流量定义上的数学模型,并对其作了分析.仿真表明,阀套圆孔半径对系统的动态性能影响较大,伺服活塞的等效质量以及作用面积需要进行适当的调整,以提高系统的响应速度.     

任意度数牛角弯头料计算

一、计算公式各公式中符号均参见图1、2、3。 1.正团锥台高:h=2(m-1)Rtgα式中m—弯头节数 R—弯曲半径α—端节角度 2.住一小锥台高:h_1=2Rtgα 3.相邻断面半径差:f_1=(r_1-r_5)/(m-1)式中r_1、r_5——大锥台大小端内半径     

对气缸负载试验方法的探讨

日本工业标准《JIS B8377—1981气缸》中采用油缸作为气缸进行负载性能试验用的无采用这种试验方法对气缸进行负载试验,需在活塞杆的轴向加相当于气缸最大理论输出力的80％的阻力负载,以检查活塞运功情况,要求活塞运动平稳,无爬行。我认为象图1那样用油缸作为测试气缸负载性能的负载缸这种方案不妥,因为它做出的负载性能试验并不反映气缸的真实的负载性能,它只是反映了气缸和油缸联在一起的气——油阻尼缸的负载性能。为了说明问题,本人在气缸动态性能试验台(见“参考文献”)上,分别采用气缸     

液压缸常用缓冲结构及特性

液压缸在运动速度较高(大于150mm/s、工作压力较大(大于80kgf/cm~2)及与其相连的机构质量较大时,具有不可忽视的动量。为减小活塞到达行程终点时,由该动量引起的机械冲击,采取适当的缓冲措施是十分必要的。对于活塞到达终点时产生的有害冲击,有两种途径加以控制。一种是在液压缸外部     

液压缸稳定性计算公式算法探讨

液压缸设计过程中,尤其是对于行程较大的液压缸的设计,稳定性校核是一项很重要的内容。当液压缸承受的负载力P 超过稳定临界力P_k时,即丧失稳定。液压缸的稳定条件为:P≤(P_k)/(n_k)(N)式中P——活塞杆承受的压力,NP_k——液压缸的稳定临界力,Nn_k——稳定性安全系数,n_k=2～4从稳定性条件可以看出,稳定临界力P_k     

单缸电力约束活塞发动机负载电磁力的研究

为改善传统内燃机-发电机系统热电转换传递效率低的缺点,设计了一种新型热-电转换装置—单缸电力约束活塞发动机,文中阐述了单缸电力约束活塞发动机的结构及工作机理,对其负载情况下的电磁力进行了研究,利用解析法求解出在负载情况下电力约束活塞发动机的电磁力。     

LVDT传感器在2D压力伺服阀中的应用

通过分析2D压力伺服阀结构及工作原理、LVDT传感器原理及调理电路,理论计算出二维活塞输出位移与输出压力的关系。比较实测压力值与计算压力值,得出结论:二维活塞输出位移与输出压力之间是线性关系。通过LVDT传感器闭环控制二维活塞输出位移,提高2D压力伺服阀压力输出的准确性和稳定性。     

无缝钢管轧机电液伺服压下系统特性研究

目前国外企业已在无缝钢管轧机中普遍采用电液伺服压下系统,而国内生产的无缝钢管轧机主要采用机械压下方式。为提高无缝钢管压下系统在大负载扰动下的定位精度与动态刚度,分别提出了基于伺服阀压力增益特性的负载扰动前馈补偿和抗积分饱和复合控制方案与基于油液压缩效应的动态位置误差流量前馈补偿控制策略。通过AMESim软件建立仿真模型分析压下活塞位移对冲击载荷的响应,进而由试验结果验证所建模型的准确性。该文为电液伺服压下系统的设计提供了一定的理论和试验依据。     

希望液压标准活塞式压力计生产厂承担配套业务

液压标准活塞式压力计,测量压力应用广泛,工作量大,全国使用数量也大,当使用到一定时间,标准活塞参数就会下降,超出规程要求而报废。活塞标称面积1平方厘米的1～60Kgf/cm~2压力计和活塞标称面积0.1平方厘米的10～600Kgf/cm~2压力计,配的标准砝码都是60Kg质量。仪器活塞部分报废了,砝码也就当废钢铁处理,真是太可惜了。若是生产厂能够在完成计划任务外,还承担配套业务,用户是多么欢迎呀。就是用     

高强度人造金刚石

我厂与贵阳地化所实行厂所结合,经过上百种方案和近万次试验,在DS—023型六面顶压机上合成出高强度人造金刚石,使金刚石平均强度达到1500kg/cm~2以上,比一般磨料级人造金刚石(强度为7500kg/cm~2～8500kg/cm~2)有很大的提高,晶形与粒度     

降低“检验活塞外圆尺寸用校对规”制造难度

各种摩托车用活塞,其外圆是中凸变椭圆曲线,如1所示。在活塞的纵剖面上高度H_1、H_2、H_3各处,直径尺寸分别为D_(0.001)~(|0.009)、D_(-0.060)~(-0.045)、D_(0.281)~(—0.271)。由此可见活塞纵母线是一条曲线;在活塞高度H_1、H_2、H_3各处横剖面上,直径的椭圆量分别为:0.02、0.07、0可见活塞外圆在不同高度处椭圆量各不相同,因而是变椭圆。     

一种新型数字伺服油缸的非线性仿真分析

建立一种用伺服螺旋机构原理设计的小行程数字步进伺服油缸的动态数学模型。基于非线性仿真模块,在MAT-LAB/Simulink环境中,根据活塞下腔长度、工作负荷、螺旋槽断面尺寸和活塞半径四个主要结构及工作参数的变化,获得动态响应曲线,并仿真分析该数字伺服油缸的频率特性。结果表明,该数字伺服油缸在满负载和小行程工况下具有较好的动态特性,可广泛应用于数控调整系统领域。     

计算空气压缩机排气量的诺模图

空气压缩机排气量的测定,系按一机部化工通用机械专业标准TH18-58进行,排气量计算公式是: Q_0=1128.53×10~(-8)CD~2T_0 H~(1/2)/(P_0T_1) (1) 式中:Q_0—压缩机的排气量(米~3/分) C—喷嘴系数 D—喷嘴直径 H—喷嘴前后的压力差(毫米水柱)     

气-液联动活塞力的计算

阿列克辛“重型阀门”厂生产的输气管线球阀用的气-液联动活塞,设计时按以下方法进行计算。图a表示工作过程中活塞传动件上的作用力。在工作介质(液体或气体)压力作用下,活塞端面上的力P=π/4d_π~2P_c(式中d_π—活塞直径;P_c—传到汽缸体腔     

气候对冲天炉熔炼的影响及对策

一、气候对冲天炉熔炼的影响1.对入炉风量的影响在实际生产中计算冲天炉的入炉风量通常采用下式:Q_6=50.11((p-H_2O)/(T×Q_0))~(1/2)(m~3/min)式中 P——干燥空气大气压力与工作状态(风箱)风压之和,MPaP_(H_2O)——实际条件下空气中水蒸汽的分压,MPa     

高效节能电液伺服液压系统

用电液伺服阀来控制伺服油缸或伺服油马达的液压系统,效率低是很突出的问题。其原因:1)电液伺服阀本身节流损失大;2)液压系统油源的压力和流量需按负载最大工况条件来考虑。而事实上,电液伺服系统负载工况条件是不断变化的,并且在最大工况条件下工作时间往往较短;不少电液伺服系统大部分时间在小负载工况条件下工作,此时液压系统油源仅小部分流量用来满足负载速度