SS400钢热轧板表面纵裂纹成因分析

采用显微组织观察、扫描电镜和能谱分析等手段探讨了SS400钢热轧板表面纵裂纹的形成机理。结果表明:SS400钢热轧板表面纵裂纹在轧制过程中形成,其裂纹源是连铸过程中结晶器保护渣卷入形成的皮下夹渣。     

锅炉压力容器用16Mn钢冷弯不合格原因分析

对１６Ｍｎ钢冷弯不合格试样进行了宏，微观检验及力学性能试验。结果表明，钢的表面局部增碳，组织及过热及钢中非金属夹杂物的存在是导致冷弯不合格主要原因。     

含硼钢SS400B角部裂纹分析与控制

本文以日钢生产的含硼钢SS400B为例,采用热酸蚀法分析了含硼钢角部裂纹的特征及成因。该缺陷微观特征为凹坑上分布细小裂纹,缺陷是由连铸坯角部沿振痕分布的横向裂纹遗传所致。采用二冷区弱冷的方法和调整辊缝值可以有效控制该缺陷的产生。     

20号优质碳素结构钢板冷弯性能不合格原因分析

采用金相组织检验、化学分析、扫描电镜微观分析及能谱分析对20号优质碳素结构钢板冷弯断裂的试样进行了检测和分析。结果表明,钢板中有较多的非金属夹杂物及轧后冷却速度过快和冷速不均匀是导致冷弯性能不合格的主要原因。提出了相应的改进措施。     

SS400连铸坯高温热塑性分析

采用Gleeble-3500热模拟试验机测试了SS400钢连铸坯的高温力学性能,并利用扫描电镜观察了拉伸试样断口形貌。结果表明:SS400钢第Ⅲ脆性温度区为725~825℃,在该温度区其断面收缩率仅约为40%;通过控制二冷区冷却速率,将铸坯的矫直温度提高到850℃以上,避开第Ⅲ脆性温度区,可以减少铸坯表面裂纹的产生。     

钢门框型材冷弯成形工艺

介绍了不对称钢门框型材孔型设计中工艺参数、变形方式的选择方法。     

20钢板冷弯成型开裂分析

8mm厚的20钢板在冷弯成型时开裂,呈木纹状断口.经冷弯试验,电镜分析和金相分析发现钢板纵向冷弯完好,横向冷弯开裂,开裂原因为板材中存在带状偏析和硫化锰夹杂所致.     

不对称型材的卷弯

截面不对称的型材,卷弯后工件的平面度很难保证。配置一组辅助滚轮装置,工件发生翘头现象前就有效预防其变形。     

无缝紫铜管冷弯开裂的原因分析

在废品分析的基础上,通过一系列工艺试验表明:无缝紫铜管冷弯开裂分为韧性和脆性2种,热处理温度及预先冷变形量不当是造成冷弯开裂的主要原因.     

65Mn钢卷断裂分析

65Mn钢卷在冷轧前剥壳时产生断裂。通过化学成分分析、金相检验、扫描电镜和能谱分析对断裂原因进行了分析。结果表明：断裂是由于钢卷心部存在硬组织偏析带和较多MnS夹杂所致。     

Microstructures of an Ultrafine Grained SS400 Steel in an Industrial Scale

The microstructures of a SS400 steel after thermomechanical control process（TMCP） in an industrial production were observed by optical microscope,scanning electron microscope（SEM） and transmission electron microscope（TEM）.The results indicated that the size of ferrite grains was 4-5μm,and transmission of ferrite was around 70%.The types of the ultrafine ferrite grains were analyzed and the strengthening mechanisms were discussed.The results show that the ultrafine ferrite grains came from three processes,i.e.deformation induced ferrite transformation（DIFT）.dynamic recrystallization of ferrite and accelerated cooling process.The increase in the strength of the material was mainly due to the grain refining.     

矿用支护型钢弯曲性能不合格的原因分析

通过宏观检验、化学成分分析、力学性能测试、金相检验和硬度测试对矿山巷道支护用36U型钢弯曲性能不合格的原因进行了分析。结果显示：碳和硅含量超标,锰含量严重超标,使组织中出现较多贝氏体,且铁素体含量降低,同时其硬度比正常型钢的硬度高近一倍,最终导致其性能异常,发生弯曲脆性断裂。     

冷轧钛带卷裂纹缺陷分析

对冷轧钛带卷典型裂纹缺陷进行了统计分类,采用化学分析、能谱分析、电镜扫描、硬度检测、金相组织观察对裂纹缺陷进行分析,揭示了冷轧钛带卷裂纹缺陷产生的原因.结果表明,钛卷基体铁元素、氧元素、氮元素含量偏高均可导致冷轧钛带卷出现裂纹缺陷.     

304不锈钢冷却管束加工缺陷产生原因分析

通过化学成分分析、金相检验和断口分析等方法检测分析了在某一批次加工304不锈钢冷却管束过程中产生缺陷的原因。结果表明:缺陷主要有清理焊缝后出现的凹坑和焊后出现的裂纹两种;由于材料中存在微量氧和锡等有害元素以及分布不均的铜和铈元素,导致在管子焊接过程中,钨极氩弧焊接过程中熔池中产生氧化物熔渣,有的残留在焊缝金属表面被去除后产生凹坑;焊管在弯曲过程中,由于Cu-Sn合金产生铜脆而在钢管的受拉应力的一侧产生局部裂纹。因此,这些缺陷是由此批次不锈钢的纯净度较差引起的。     

45圆钢冷拔加工开裂原因分析

针对45圆钢冷拔加工开裂的问题,从材料成分、组织、夹杂物、尺寸精度等方面进行了分析。结果表明:由于圆钢的椭圆度较大,圆钢直径较大一侧在拉拔过程中承受较大的拉应力,当拉应力超过圆钢表面的抗拉强度时,在圆钢表面形成横裂纹,出现横裂纹的圆钢在进一步加工时发生开裂。     

Q235B钢板冷弯裂纹成因分析

某厚度为8mm的Q235B钢板在冷弯塑性变形超过90°后,反向弯曲调整角度时,在弯角处出现由内侧向外侧扩展的裂纹,为分析裂纹成因,对开裂钢板进行了断口分析、力学性能测试、金相检验、显微硬度测试以及电子背散射衍射分析。结果表明:由于Q235B钢板基体中含有超视场尺寸的长条状和链状夹杂物,钢板冲击韧度偏低,钢板正弯后在弯角处存在一定程度的加工硬化和弯角内侧形成的晶体结构变化,使得钢板处于反弯韧性和塑性力学性能劣化的状态,从而导致钢板在反向弯曲调整时在弯角内侧以脆性解理方式开裂。     

X70钢螺旋焊缝冷弯管的质量评价

对φ1219mm的X70钢螺旋焊缝冷弯管的性能进行了试验研究。结果表明：冷弯管管端椭圆度变化比较明显,外弧处的壁厚减薄率较大。钢管弯制过程未对焊缝结构及性能产生明显的影响。相比弯管直管段,弯管外弧处母材的强度及硬度在时效处理后增大比较明显;弯管伸长率及冲击韧度略有减小。     

考虑层问作用的冷轧钢卷抗凹性分析

针对冷轧钢卷包装中多层材料的接触变形问题,对钢卷包装系统的抗凹性进行了分析与研究;建立了考虑层间作用的钢卷包装系统的力学模型,计算和分析了钢卷的变形和应力,应用HYPERMESH与ANSYS/LS-DYNA对钢卷抗凹性模型进行了有限元仿真;最后进行了抗凹性模型的冲击试验,验证了有限元仿真计算结果,可为钢卷包装工艺设计提供理论依据。     

U型钢板桩的冷弯性能

通过对钢板桩各弯弧位置进行力学检验,以及设计钢板桩锁口拉伸失效实验,并利用光学显微镜观察弯弧处的组织晶粒度变化,综合分析冷弯U型钢板桩的性能。结果认为生产冷弯钢板桩时,截面危险位置出现在内部,而非两端锁口最大弯弧角处;生产冷弯钢板桩时,每个弯弧外的表面晶粒沿宽度方向被拉长,弯弧的内表面晶粒沿厚度方向被挤压拉伸;钢板桩锁口的拉伸失稳过程出现两处明显失效,两种失效方式可用于不同用途的钢板桩冷弯性能检验。     

Q460C钢板力学性能不合格原因分析

利用光学显微镜和扫描电子显微镜分析了某厂生产的多个批次Q460C钢板力学性能低于GB/T 1591-2008技术要求的原因.结果表明:钢板中心偏析造成的贝氏体组织、微裂纹、MnS以及铌和钛复合夹杂物的存在是导致该Q460C钢板力学性能不合格的主要原因;另轧制工艺控制不当造成的魏氏体组织也会降低钢板的力学性能.