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相似文献
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1.
多绳摩擦提升是利用摩擦力来传动的,正确地选定制动力,保证提升机在紧急制动时不产生滑动,安全可靠地停住车,是防滑计算的一个重要内容.本文,仅讨论双容器静平衡系统的多绳摩擦提升紧急制动的防滑条件.一、紧急制动的防滑条件1.提升机的紧急制动减速度多绳摩擦轮提升机的上提重载或下放重载制动减速度,按下式计算:上提重载  相似文献   

2.
多绳摩擦提升在进行紧急制动时最容易引起打滑,尤其是在重物下放过程中进行紧急制动.为了防止打滑,一般是用加大提升容器自重的方法解决.既要经济合理的选择提升机及钢丝绳,又要考虑运行中不发生打滑现象,必须合理的计算和选定提升容器最小防滑自重.多绳提升防滑自重计算方法是多种多样的,当有下放重物情况时,其最小防滑自重往往由紧急制动情况决定.多绳摩擦提升机进行紧急制动时,其制动器产生的制动力矩,不能大于钢丝绳和摩擦轮之间的摩擦力矩,否则将发生滑动现  相似文献   

3.
提升机紧急制动力矩和油压值的计算   总被引:1,自引:0,他引:1  
对提升机紧急制动力矩和油压进行了分析。对于单绳缠绕式提升,当质量特性系数λ≤1.25时,可以采用一级制动;当λ>1.25时,应采用二级制动,对于多绳摩擦提升和斜井提升,必须采用二级制动。综合了适合于各种提升方式的制动力矩和油压的计算公式。  相似文献   

4.
义马矿务局杨村煤矿主井为斜井箕斗提升,倾斜长度460米,井筒倾角23°,使用XKT型2.5米提升机,提升容器为6吨箕斗,原使用钢丝绳为 6×7φ 26毫米,事故后又改用 6×19φ28毫米的,最大绳速为6.7米/秒。1985年,一次因全矿井停电,提升机紧急制动引起松绳,将钢丝绳拉断,造成严重事故。还有一次,因供电系统电压下降,高压开关柜跳闸,提升机安全制动,造成钢丝绳断股,险些酿成重大事故。类似事故以后又出现几次。 出现这样事故的主要原因是提升机的紧急制动为一级制动,或者虽为二级制动,但二级制动的时间间隔太短所引起的。提升机紧急制动时,由于四付闸的全部制动力矩一下子作用  相似文献   

5.
多绳摩擦轮提升系统的动力学研究与设计   总被引:2,自引:0,他引:2  
给出了多绳摩擦轮提升机的提升钢丝绳粘弹性振动方程及其位移解和动张力的计算方法,研究了摩擦式提升机的防滑安全设计方法,可控起动和可控制动设计方法,提出了在正常起、制动及紧急制动时限制和消除提升钢丝绳弹性振动的设计理论和计算方法。结合英国的提升机紧急制动实验结果与文中提出的按可控制动设计方法计算的钢丝绳动张力,进行了对比计算,两者的差值小于2%。  相似文献   

6.
一、前言目前,国内矿井提升机或提升绞车使用的二级制动或等力矩二级制动液压站,在安全制动时,基本上能将提升机的减速度控制在:提升重物时小于或等于5m/s~2,下放重物时小于或等于1.5m/s~2。但是,由于液压站的一级制动力矩一经调整,即为定值。无论提升机处于正、负力何种工况下,亦无改变(提升机提升重物,提升为正力提升,重物下放为负力提升,以下相同)。从而使提升机在安全制动时的一级制动力矩的调整就极为困难,稍有不慎,就可能导致多绳摩擦提升机在安全制动时的减速度超过防滑极限,或造成单绳缠绕式提升机蹬绳事故。  相似文献   

7.
多绳提升机一般都采用盘形闸作为制动系统的执行部件。在检修盘形闸和调整闸瓦间隙时,为防止跑车,须将滚筒锁住,因此《煤矿安全规程》规定:提升绞车除有制动装置(常用闸和保险闸)外,应加设定车装置,以便调整滚筒位置或修理制动装置时使用。多绳提升机设有“枪栓”式锁紧器作为定车装置。多年来的实践表明,这种锁紧器存在很多缺点。本文探讨利用盘形闸分组工作进行定车的方法,适用于带有二级制动装置的TY1—D型液压站的提升机,或经改装后带有二级制动的提升机。对于未经改造的老型号(如B108B)  相似文献   

8.
马军 《矿山机械》2002,30(12):34-36
探讨了用张力比法确定多绳摩擦提升防滑许用减速度及满足防滑要 求的制动力矩范围,提出了现场测试滑动量的新方法,并结合大量现场 技术测试对现场提升机滑动测试予以说明。  相似文献   

9.
冬瓜山主井的JKZ-28/15.5型提升机,承担着铜陵有色公司重点工程冬瓜山主井千米深井的主要提升任务,由于提升距离长、速度高与载荷大,因此在使用中合理地选择提升机二级制动参数和正确地进行液压站二级制动的调试,对确保提升工作的安全可靠,防止事故发生都有着极其重要的意义。其二级制动是基于制动力矩叠加的原理设计的,它是在紧急制动开始时,迅速给提升机施加第一级制动力矩,使提升系统产生符合安全规程规定的减速度,以确保整个提升系统平稳、可靠地减速下来,然后再施加全部制动力矩,以便将提升机可靠的制动。1制动参数根…  相似文献   

10.
讨论了在煤矿提升机二级制动的基础上 ,对制动力矩进行补偿 ,保证提升机紧急制动时的减速度维持在《煤矿安全规程》规定的范围内。  相似文献   

11.
1引言原苏制EM型或仿苏KJ型提升机的制动系统大都为角移式制动系统、在煤炭系统一些中小煤矿应用较多。这种提升机的角移式块闸制动系统安全隐患较多,传动系统复杂,属于单线制动.空动时间长,制动环节多,维修工作量和占地面积大。由于不能实现二级制动,所以,在制动力矩倍数K≥3时,要满足上提货载紧急制动减速度a≤5m/s2和下放货载紧急制动减速度a≥1.5m/s2的要求很困难,并且不适于实现自动化控制。块式快速弹簧闸是提升机的一种新型制动装置,它的制动环节少,空动时间短,能实现二级制动,适用于EM或KJ型提升机制动系统的改…  相似文献   

12.
盘式制动器是近二十年来移植到矿井提升机上的一种新型制动器,它具有惯量小、动作快、灵敏发高、制动力矩可调性好等优点。目前生产的矿井提升机大都采用盘式制动器,特别是在多绳磨擦提升机上几乎全部采用盘式制动器。山于制动器制动性能与制动力矩有关,而制动力矩的火小又直接影响矿井提升的安全性,因此,国内外学者都十分重视对制动器制动性能的研究。目前,大多数研究仅考虑如何调定制动力矩以使系统紧急制动时不发生钢丝绳滑动,而对制动器本身的磨擦制动特性研究甚少,这也是盘式制动器研究难以进一步深入下上的关键所在。  相似文献   

13.
<正> 斜井提升机上提紧急制动引起的断绳事故往往是因制动力矩调整不当造成的。在提升机减速度 a_(S0)大于提升容器沿斜坡上行的自然减速度 a_c 的条件下,先造成提升钢丝绳松绳,当提升容器停止上行后又在重力作用下产生反向下滑力而造成钢丝绳冲击断绳。提升机上提紧急制动时,提升系统的运动状态是:在安全闸空行程时间内,整个提升系统按自由滑行减速度 a_s 运行:  相似文献   

14.
阐述了提升机滑绳危害及滑绳原因,分析了摩擦提升中钢丝绳滑动时绳静、动张力的关系,通过理论分析,提出了满足系统安全可靠制动的外力制动方式。此方式不仅可以防止滑绳事故,也可以保证制动闸失灵状态下对系统实施可靠制动,最终实现矿井主提升系统的安全可靠运行。  相似文献   

15.
1多绳提升机制动特性多绳提升机的特性是摩擦提升,提升机运转时,主导轮靠摩擦力来提升或下放载荷。在提升机实施工作制动和安全制动时都必须考虑摩擦传动中制动特性。下面我们讨论一下摩擦传动中的基本条件,图1、图2分别表示了载荷提升和下放时张力分布图,根据挠性...  相似文献   

16.
每个提升机制动装置所产生的恒定制动力矩,与有效载荷及其运动方向无关,因此,制动力矩的安全系数和减速度之间,在提升和下降载荷时有着一定的依赖关系.多绳提升设备通常是静平衡系统,因此∑P=∑q(718)p、q相应为主绳和平衡(尾)绳每米的重量.考虑到多绳提升机最大静力矩:双箕斗提升 M_(CT)=Q_ⅡR_Ⅲ(179)带平衡锤单箕斗提升  相似文献   

17.
为了研究竖井提升系统在不同参数下紧急制动特性规律,采用ANSYS、Solid Works和Recur Dyn软件建立了矿井提升机多柔体动力学仿真模型;运用控制变量法分析了制动力矩和罐笼悬垂高度对提升系统紧急制动特性的影响。结果表明,对提升机实施紧急制动时,钢丝绳张力和罐笼振动都有较大的波动,钢丝绳张力平均值、最大幅值以及罐笼减速度平均值和最大幅值都随制动力矩的增大而增大;罐笼悬垂高度越大,提升系统刚度和阻尼越小,制动安全性降低。  相似文献   

18.
针对矿井摩擦提升安全事故高发的现状,通过对摩擦式提升机易出现的断绳、过卷、滑动和制动失效4种常见事故进行研究,分析了每种事故产生的主要原因,探讨了摩擦提升安全监控系统实现方法,构建了制动系统监控、运行状态监控、滑动监控三大矿井摩擦提升安全监控系统功能模块,现场实际应用结果表明,矿井摩擦提升安全监控系统可确保摩擦式提升机的安全可靠运转。  相似文献   

19.
根据规定的减速条件,参数选择得当的多绳摩擦轮提升设备,在符合额定荷载的条件下,提升和下放设计货载时均以工作制动力制动.由于在提升设备的工作过程中不可避免地要出现空容器的运行,在此条件下,如按提升钢丝绳不滑动条件进行紧急制动,则要比在符合额定荷载条件下提升和下放设计货载时的制动更为不利.因此,必须按照上述运行条件确定提升设备以工作制动力制动的边界条件.此外,平衡锤单容器多绳提升设备,其工况还根据平衡锤重量的不同而另具一些特点.  相似文献   

20.
提升机液压站对盘形闸制动工作的效果产生直接的影响。特别是在多绳摩擦提升中,液压站的制动特性,将直接影响多绳提升的防滑计算。因此,国内外都在不断地研究、改革和完善液压站的液压制动控制系统。开滦煤矿钱  相似文献   

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