石蜡油对动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体力学性能的影响

通过双螺杆挤出机制备了动态硫化三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体。运用抽提法测试了该EPDM/PP弹性体的凝胶含量,并采用万能试验机等对其力学性能进行测试,研究了软化剂石蜡油的添加量对动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体力学性能的影响。结果表明:当石蜡油添加量为20%时,EPDM/PP共混物的凝胶含量最大;当石蜡油添加量为25%时,EPDM/PP共混物的拉伸强度和断裂伸长率均达到最大值。此外,石蜡油的引入不仅能降低EPDM/PP热塑性弹性体的硬度和压缩永久变形,还能提高材料的耐热氧老化性能,其适宜添加量为20%~25%。     

剪切速率对动态硫化PP/EPDM热塑性弹性体相态结构及性能的影响

采用动态硫化法,在双螺杆挤出机中制备以聚丙烯(PP)/三元乙丙橡胶(EPDM)为基体材料的热塑性弹性体,研究螺杆转速对PP/EPDM热塑性弹性体相态结构及性能的影响;采用差示扫描量热(DSC)仪分析了PP/EPDM热塑性弹性体的结晶性能,通过扫描电子显微镜(SEM)分析PP/EPDM热塑性弹性体的微观相态结构,并用万能试验机等对其力学性能进行测试。结果表明,随着螺杆转速的增加,PP/EPDM热塑性弹性体的结晶温度降低,凝胶含量、拉伸强度和断裂伸长率先增大后减小,压缩永久变形先减小后增大,而螺杆转速对硬度的影响不明显。当螺杆转速为180 r/min时,PP/EPDM热塑性弹性体的凝胶含量、拉伸强度和断裂伸长率均达到最大值,分别为56.8%,15.9 MPa和634%,压缩永久变形和硬度(邵A)均达到最小值,分别为68.8%,88。     

挤出反应温度与剪切应力对动态硫化PP/EPDM性能的影响

采用动态硫化的方法,在双螺杆挤出机中制备了聚丙烯(PP)/三元乙丙橡胶(EPDM)热塑性弹性体,研究了挤出反应温度与螺杆转速提供的剪切应力对动态硫化PP/EPDM热塑性弹性体性能的影响。结果表明,适当提高挤出反应温度或螺杆转速可提高PP/EPDM热塑性弹性体的拉伸强度、拉断伸长率和凝胶含量,当挤出反应温度为200℃、螺杆转速为600 r/min时,热塑性弹性体的综合拉伸性能最好,拉伸强度为19.87 MPa,拉断伸长率为527.3%,凝胶含量为54.69%。高螺杆转速提供的高剪切应力可在一定程度上提高PP/EPDM热塑性弹性体的熔融温度。     

TAIC对动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体性能的影响

研究了交联助剂三烯丙基异氰脲酸酯(TAIC)对以三元乙丙橡胶(EPDM)和聚丙烯(PP)为基体材料的动态硫化热塑性弹性体(TPV)性能的影响。采用转矩流变仪对TPV进行硫化特性测试,运用抽提法测试TPV的凝胶含量,同时研究了TPV的耐热氧老化性能和力学性能。结果表明,随着TAIC含量的增加,TPV的凝胶含量逐渐增大,抗热氧老化性能逐渐提高,拉伸强度和断裂伸长率出现极大值。当TAIC含量为1%时,与未添加TAIC的值相比,拉伸强度和断裂伸长率分别增加11.6%和13.8%,压缩永久变形降低了8%。     

己内酯改性丙烯酸酯对PP/EPDM热塑性弹性体的影响

研究了己内酯改性丙烯酸酯(FA2D)对聚丙烯(PP)/乙烯–丙烯–丁二烯橡胶(EPDM)热塑性弹性体的耐油性、压缩变形性能、力学性能及老化性能的影响。结果表明,随着FA2D含量的增加,PP/EPDM/FA2D热塑性弹性体的耐油性逐渐提高,压缩变形性能略有改善,总碳总挥发性有机化合物(TVOC)含量逐渐增大,拉伸强度、断裂伸长率和撕裂强度均呈逐渐降低趋势,而耐老化性能有所改善。     

DCP对动态硫化EPDM/PP性能的影响

以过氧化二异丙苯(DCP)为硫化剂,通过双螺杆挤出机进行三元乙丙橡胶/聚丙烯(EPDM/PP)的共混挤出制备动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体,采用转矩流变仪对EPDM/PP热塑性弹性体进行硫化特性测试,运用抽提法测试EPDM/PP热塑性弹性体的凝胶含量,研究了不同DCP含量下EPDM/PP热塑性弹性体的硫化特性及凝胶含量的变化情况,并对EPDM/PP热塑性弹性体材料性能进行分析研究。结果表明:当DCP含量为0.6%时,EPDM能完全交联,共混体系黏度最大,扭矩最高;当DCP含量为0.9%时,EPDM/PP热塑性弹性体综合性能最佳;当DCP含量为1.2%时,EPDM/PP热塑性弹性体的凝胶含量最大,但PP的降解程度逐渐增加,拉伸性能开始降低;当DCP含量为1.5%至1.8%时,PP的降解程度剧烈,EPDM/PP热塑性弹性体性能较差。     

1999年中国高分子材料老化与应用文摘

EPDM/PP共混物老化性能的研究/赵永仙(青岛化工学院)/塑料工业.1999,27(4),30～31转38.研究了三元乙丙橡胶(EPDM)改性聚丙烯(PP)共混物的性能,探讨了不同含量的EPDM对共混物力学性能、热性能、流变性能的影响,还探讨了不同品种、不同含量的抗氧剂对共混物耐老化性能的影响.经EPDM改性的PP拉伸强度降低、冲击强度和断裂伸长率提高耐热,性、熔点随EPDM含量增加而降低,熔体粘度增大,假塑性增强,添加抗氧剂大大提高了共混物的耐老化能力、主辅抗氧剂并用效果更好.获得了能在高温下长期工作的改性PP共混物.     

抗氧剂Irganox1010对聚氨酯弹性体老化性能的影响

通过傅里叶红外变换光谱、热分析与力学性能测试,研究了抗氧剂四(3,5-二叔丁基-4-羟基苯丙酸)季戊四醇酯(Irganox1010)对聚氨酯弹性体老化性能的影响。力学测试结果表明,150℃下老化48h后,未加抗氧剂的聚氨酯弹性体的拉伸强度与老化前相比较下降11.6%,而添加抗氧剂的聚氨酯弹性体的拉伸强度与老化前相比较没有下降。热重分析、差示扫描量热分析和红外光谱分析结果表明,抗氧剂Irganox1010能阻碍聚氨酯分子链的断裂,减缓材料的老化,因此能促进聚氨酯弹性体的抗老化性能。     

TPE-S弹性体接角材料的热老化性能

通过研究材料力学性能及接角接合强度的热老化前后变化，分析了氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)/聚烃烯树脂共混型热塑性弹性体(TPE-S)弹性体接角材料热老化性能的影响因素。结果表明，共聚聚丙烯、环氧化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯(ESBS)及高黏度环烷油的加入，接合强度较高且耐热老化性能较好；此外，抗氧剂1010、168复配并叠加抗氧剂412S,热老化性能进一步提升。当配方中的聚丙烯选用K9026、SEBS中填充选用环烷油KN4016、SEBS质量分数为5%、防老化助剂体系选用抗氧剂1010和168复配并叠加抗氧剂412S时，热老化后材料拉伸强度及接合强度降低均在10%以内，即热老化性能较优。     

橡胶并用比及离子化热塑性弹性体对EPDM/NBR并用胶性能的影响

研究橡胶并用比及相容剂离子化热塑性弹性体对三元乙丙橡胶(EPDM)/丁腈橡胶(NBR)并用胶性能的影响。结果表明:未加入相容剂时,随着EPDM/NBR并用比减小,并用胶的100%定伸应力和拉伸强度呈增大趋势,耐热氧老化和耐臭氧老化性能下降,耐油性能提高,EPDM与NBR的相容性较差;加入相容剂离子化热塑性弹性体后,并用胶的硬度、拉伸强度、撕裂强度和弹性提高,EPDM与NBR的相容性显著改善。     

过氧化物交联低密度聚乙烯电缆护套料的研究

采用过氧化物交联研究了工艺、配方对交联聚乙烯结构、性能的影响。探讨了过氧化物用量对交联聚乙烯凝胶含量的影响,以及凝胶含量与材料力学性能的关系。结果表明:过氧化物交联聚乙烯的力学性能、耐热性能都有显著提高。随着过氧化二异丙苯用量的增加,凝胶含量和拉伸强度增加,断裂伸长率下降。炭黑对材料有补强作用,但会导致凝胶含量下降。加入一定量的氧化锌有助于交联反应和拉伸强度的提高。抗氧剂1010的加入可以有效地抑制加工过程中的氧化降解,同时提高材料的热老化保持率。     

CaCO_3对EPDM/PP热塑性弹性体性能的影响

在双螺杆挤出机上采用动态硫化的方法制备CaCO3改性三元乙丙橡胶/聚丙烯(EPDM/PP)共混型热塑性弹性体(TPV),研究了CaCO3添加量对热塑性弹性体拉伸性能、流动性能和邵氏A硬度的影响,并对材料进行热失重分析、差示扫描量热分析以及X射线衍射分析。结果表明:CaCO3对TPV有增强的作用,随着CaCO3含量的增加,热塑性弹性体的拉伸强度和断裂伸长率有很大提高,当CaCO3质量分数为9%时,拉伸强度、断裂伸长率、100%定伸应力与邵氏A硬度达到最大值,随后逐渐降低;CaCO3的加入增加了TPV的流动性,使其热稳定性提高,结晶温度降低,使PP的β(300)晶面消失。     

黑滑石粉在SEBS/PP热塑性弹性体中的应用

表征了黑滑石粉的基本物理性能,并将其填充改性在苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯/聚丙烯(SEBS/PP)热塑性弹性体中,测试了SEBS/PP热塑性弹性体的力学性能、密度、硬度及熔融指数,并分析了黑滑石粉颗粒在SEBS/PP热塑性弹性体中的分散情况。结果表明,随着黑滑石添加量的逐渐增大,SEBS/PP热塑性弹性体的拉伸强度、断裂伸长率和熔融指数均表现出先增大后下降趋势,SEBS/PP热塑性弹性体的密度和硬度均表现出逐渐增大趋势,黑滑石粉粒径越小,SEBS/PP热塑性弹性体拉伸强度、断裂伸长率和硬度越大,熔融指数越低。     

EPDM/PP/POE热塑性弹性体性能的研究

研究三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)/聚烯烃弹性体(POE)热塑性弹性体的性能。结果表明:随着溴化辛基酚醛硫化树脂SP-1055用量增大,EPDM/PP/POE的硫化程度增大,硬度呈上升趋势,拉断伸长率、拉断永久变形和压缩永久变形呈减小趋势,定伸应力和拉伸强度先提高后降低;使用POE810,EPDM/PP/POE热塑性弹性体的100%定伸应力、拉伸强度和拉断永久变形较大,压缩永久变形较低,综合物理性能较好。     

聚碳酸酯型TPU的合成及耐热老化性能研究

采用预聚体法合成了聚碳酸酯型热塑性聚氨酯(TPU),研究了不同异氰酸酯指数(R值)对TPU力学性能及抗氧剂1010对TPU耐热老化性能的影响。结果表明,当R值为1.05时,TPU的力学性能达到极大值。120℃下老化168 h后,未加抗氧剂的聚氨酯弹性体拉伸强度与老化前相比有所降低,而添加抗氧剂的聚氨酯弹性体拉伸强度与老化前相比没有明显变化。差示扫描量热分析表明,老化能够增加TPU软段和硬段的微相分离程度。     

弹性体增容NR/EPDM共混胶性能的研究

采用动态硫化法制备NR/EPDM/POE热塑性弹性体来增容NR/EPDM共混胶,通过改变增容剂的含量研究NR/EPDM共混胶的力学性能、微观形态性能、耐热性能。结果表明,随着弹性体增容剂的增加,NR/EPDM共混胶的拉伸性能、撕裂性能、硬度都有上升趋势,拉断伸长率无明显变化;在NR/EPDM中添加20份弹性体增容剂,可以达到较高的力学性能和耐热空气、耐臭氧老化性能。     

汽车拉索护套用增韧PP的性能

研究了聚丙烯(PP)基体树脂、增韧剂种类对增韧PP复合材料撕裂力和热氧老化性的影响。结果表明:PP K8003/三元乙丙胶(EPDM)撕裂力高于PP B8101/EPDM,而耐热氧老化性劣于PP B8101/EPDM;三种增韧剂EPDM,乙烯–辛烯共聚物(POE)和苯乙烯–乙烯–丁烯–苯乙烯三嵌段共聚物(SEBS)对增韧PP的撕裂力和热氧老化性影响不同,PP/SEBS复合材料的撕裂力和热氧老化性最好,PP/POE次之、PP/EPDM最差;当POE质量百分数为35%时,PP/POE复合材料的撕裂力为217 N,经140℃×1 000 h热氧老化后拉伸强度和断裂伸长率保持率分别为131%和82%;采用PP/POE复合材料挤出成型的汽车拉索护套各项性能可满足使用要求,达到客户的预期目标。     

抗氧剂和光稳定剂对PE-LLD紫外光老化的稳定作用

研究了抗氧剂1010、168与光稳定剂622对线形低密度聚乙烯（PE-LLD）抗紫外光老化性能的影响,并通过拉伸性能测试和凝胶渗透色谱等手段对PE-LLD老化前后的拉伸性能、相对分子质量及其分布进行了研究。结果表明,纯PE-LLD经紫外光老化3 d后,其断裂伸长率保留率就降低到50 %以下;单独添加0.15份抗氧剂1010、168或光稳定剂622,PE-LLD的断裂伸长率保留率分别在紫外光老化7、6和15 d后降低到50 %以下;抗氧剂1010、168与光稳定剂622复配使用时,可显著提高PE-LLD的抗紫外光老化性能,具有明显的协同效应。     

抗氧剂1790对PP管材专用料的加工稳定性及高温热氧老化效能的评价

采用精炼加工、流变试验及长期热氧老化试验方法对抗氧化聚丙烯(PP)体系进行加工稳定性及抗热氧化效能评价,比较了抗氧剂1790及1010对PP动态热剪切老化和静态热氧老化性能的影响。结果表明,抗氧剂1790可以很好地改善PP树脂的加工性能和热稳定性能,添加抗氧剂1790的PP经150℃、2000 h热老化后,拉伸强度保持125%,伸长率保持80%。     

PBH改性聚丙烯性能研究

采用丁烯-1与己烯-1共聚物(PBH)热塑性弹性体对聚丙烯(PP)进行共混改性,研究了PP共混物的力学性能和热性能。结果表明:随着PBH含量的增加,共混物的冲击强度、断裂伸长率和熔融指数都有增大的趋势,而拉伸强度、弯曲强度、硬度和耐热温度均有一定的下降。