4Cr5MoV1Si(H13)模具钢

<正> 随着我国模具工业的发展,模具钢品种也不断地增多,其中特别是美国的钢号H13获得了较快的发展,在国外已基本上替代了老钢种3Cr2W8V钢。我厂从83年即开始试制,目前年产量已超过数千吨,国家也已把该钢种纳入了国家标准,牌号为4Cr5MoV1Si钢。     

4Cr5MoSiV1（H13）钢的气体氮碳共渗

为提高热作模具钢4CrSMoSiV1钢的耐磨性和热疲劳性能,对其进行氮碳共渗处理。试验表明,对于4Cr5MoSiV1钢,采用NH3和CO2作渗剂进行氮碳共渗,产品的质量比采用其他氮碳共渗工艺处理的更稳定,渗层表面硬度与气体渗氮层相接近。     

4Cr5MoWVSi剪刃钢的生产试制

4Cr5MoWVSi剪刃钢为铬系热作模具钢。冶炼和锻造是生产该钢种的关键工序。现已成功试制出满足要求的4Cr5MoWVSi钢。     

4Cr13塑料模具钢锻造工艺研究

运用模拟软件对4Cr13塑料模具钢锻造工艺进行数值模拟,最终优化了锻造工艺,满足了用户的技术要求。     

4Cr13MoV耐蚀模具钢的预硬化热处理工艺

通过对4Cr13MoV钢淬火温度与硬度、晶粒度,回火温度与硬度、耐蚀性能关系的试验研究,确定了该钢种合适的预硬化热处理工艺,并采用此工艺生产厚板300余吨,满足了用户加工镜面模具的要求.     

4Cr13模块心部密集型缺陷分析

通过观察低倍酸洗试样,发现4Cr13模块心部存在密集型缺陷。通过失效分析,发现模块心部的密集型缺陷是由钢件心部的大量脆性硅酸盐夹杂引起的。     

H13模具钢的锻造及热处理简

简要介绍了H13模具钢的性能特点及应用概况,重点讨论了它的锻造要点和热处理工艺特点,分析了H13热锻模寿命不长、频繁失效的原因,并提出了纠正和预防措施。     

稀土Ce对4Cr5MoSiV1钢组织的影响

对不同稀土Ce含量的4Cr5MoSiV1试验钢经热加工处理后的显微组织进行了观察和分析,研究Ce含量对其显微组织的影响。结果表明,稀土Ce的加入,使4Cr5MoSiV1钢铸态、锻态、正火和球化退火态的组织得到改善,晶粒细化、夹杂物变性、成分偏析减轻、未溶碳化物消除。但当稀土Ce含量超过0.026%时,上述改善作用逐渐减弱,甚至起到恶化的效果。     

表面脱碳层对H13钢热疲劳性能的影响

主要研究了在自约束条件下,表面脱碳层对H13钢热疲劳性能的影响.结果显示,含脱碳层试样表面开裂严重,表层硬度急剧下降,热疲劳损伤因子大大高于半脱碳和无脱碳的试样.说明脱碳造成材料表层含碳量减少,强度降低,使热疲劳时产生的交变热应力超过材料的屈服强度,引起往复塑性变形,逐渐造成损伤累积,从而导致钢的热疲劳强度下降.     

锻造Cr13Ni4钢回火工艺与逆变奥氏体及性能的关系研究

主要研究锻造Cr13Ni4马氏体不锈钢回火工艺与逆变奥氏体含量及力学性能的关系.实验表明:回火温度超过590C时,在冷却过程中逆变奥氏体会部分发生马氏体转变;合适的二次回火可大大提高逆变奥氏体的含量;在相同的一次回火温度下,二次回火(低于失稳温度590℃)温度越高,逆变奥氏体含量越高;逆变奥氏体的含量在10%左右时,材...     

对加入镍或钴元素的4Cr5Mo2V钢热疲劳性能的研究

以4Cr5Mo2V钢及分别含1%Ni、Co的4Cr5Mo2V钢为研究对象,在自制的热疲劳试验装置中进行热疲劳试验。研究分别加入1%Co或Ni对4Cr5Mo2V钢的热疲劳性能的影响,探索熔损+热疲劳的综合作用,利用超景深显微镜、扫描电镜、EDS能谱分析等对试样表面的形貌、组织和成分进行了分析。结果表明:加入钴和镍有利于减轻熔损;熔损早期没有产生,裂纹早期出现于15～45μm的表面氧化层中;含1%Co的4Cr5Mo2V钢基体表面裂纹密度较小,凹陷状区域较均匀,硬度稳定性较好,其热疲劳性能最好。     

H13钢经不同表面处理后的静态抗铝热熔损性能比较

将经过蒸汽氧化、离子渗氮和渗硼等不同表面处理的H13钢试样浸入铝液进行静态熔损试验，探索并建立了一套熔损评定方法一即用试样质量损失的方法评定熔损情况。对铁铝界面进行了显微观察和能谱分析。结果表明，在相同试验条件下熔损后，铁铝界面组织颜色自深至浅依次为：深色的H13钢基体、深灰色致密金属问化合物层、浅灰色致密金属问化合物层、含游离金属间化合物的铝层以及附着的铝。离子渗氮试样和渗硼试样的热熔质量损失要比氧化试样更少，显示了更好的热熔损抗力。     

热作模具钢4Cr5MoV1Si热处理工艺改进

4Cr5MoV1Si热作模具钢采用常规热处理工艺处理后多次出现硬度不足的现象,研究表明在目前国内4Cr5MoV1Si钢的冶炼水平、锻造水平不尽理想的情况下,应依据实际情况适当调整工艺,提出系列改进方法:增加必要的扩散退火或锻后余热淬火工序,并提出淬火、回火中应注重的工艺要点,最终达到技术要求.     

4Cr5MoV1Si热旋压缩口成形旋轮热处理工艺

通过对高压气瓶热旋压缩口成形旋轮的性能要求分析,选择了热作模具钢4Cr5MoV1Si,介绍了4Cr5MoV1Si旋轮热处理工艺。     

锻造工艺参数对H13热作模具钢性能的影响

采用不同的始锻温度、终锻温度和锻造比进行了H13热作模具钢试样的锻造试验,并进行了热疲劳性能和高温耐磨损性能的测试与对比分析,研究了锻造工艺参数对H13热作模具钢性能的影响.结果表明:随着始锻温度从1050℃增加至1150℃、终锻温度从825℃增加至925℃,H13热作模具钢的热疲劳级别和高温磨损体积均先变小、后变大,...     

H13钢的应用现状

介绍了H13钢广泛应用于热锻模、热挤压模和有色金属压铸模及其相对其它热作模具钢的优势.指出了H13钢成份低Si高Mo的发展趋势.并叙述了目前H13钢的表面改性方法,主要有表面低温化学热处理、高能束表面处理和表面涂敷硬膜的方法.     

辽宁金钢锻造获“提高大型H13钢热挤压模具性能”新工艺国家发明专利

H13热作模具钢是铝型材热挤压成型过程中使用的热挤压模具的主要材料,目前,国内主要采用传统的锻造工艺制作热挤压模具,其内部组织不均匀致密、碳化物形状不规则,采用原有工艺生产的模具已不能满足大型热挤压机的生产要求。     

回火温度对4Cr5MoSiV1钢和8407钢热疲劳性能的影响

采用自约束热疲劳试验方法,研究对比了不同回火温度对4Cr5MoSiV1、8407钢热疲劳性能的影响。观察分析了热疲劳裂纹形貌,采用热疲劳损伤因子定量地研究了两种钢的热疲劳过程,结果表明,两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在冷热疲劳循环次数为100-200次之间,在1600次冷热循环前,二者的热疲劳损伤程度无明显的差别,在1600次冷热循环后,8407钢的热疲劳损伤程度低于4Cr5MoSiV1钢。在较低的回火温度条件下,8407钢的热疲劳抗力稍优于4Cr5MoSiV1钢。而在高温回火时8407钢的热疲劳抗力高于4Cr5MoSiVl钢。分析了这两种钢的热疲劳机制,指出决定材料热疲劳裂纹抗力的是钢的热稳定性和钢的强度或硬度。