南京河西地区灌注桩成孔工艺对成孔质量影响

介绍了钻孔灌注桩泥浆护壁正循环钻孔成孔的正循环清孔和泵吸反循环清孔两种工艺,分析总结了两种不同施工工艺在南京河西地区部分工程的试桩及工程桩的成孔质量效果,指出泵吸反循环清孔比正循环清孔的施工工艺在南京河西地区更能保证钻孔灌注桩成孔质量,满足规范和设计要求,尤其是在控制沉渣厚度方面。     

泵吸反循环超长大直径钻孔灌注桩施工技术研究

针对复杂富水厚覆盖层地质条件下超长大直径钻孔灌注桩施工过程存在的成孔质量差、施工效率低等工程问题,以白洋长江公路大桥主塔桩基的工程项目为背景,阐明了超长大直径钻孔灌注桩泵吸反循环施工技术,介绍了大直径钻孔灌注桩钻机的合理选取、冲击钻施工、泵吸反循环钻机施工,通过提高泵吸反循环钻机施工工艺保证了桩基的施工质量,加快了施工进度并且节约大量成本。     

苏通大桥北引桥基桩的钻孔施工

苏通大桥北引桥B1标工程钻孔灌注桩钻孔施工时结合了开工前四期试桩的成功经验和有关成果,针对本工程地质易坍孔的土层条件,采用泵吸反循环钻机钻进和泥浆净化器除砂工艺,使用不分散、低固相、高粘度的PHP泥浆护壁工艺,攻克了在砂土层中快速成孔、保持孔壁高稳定性和孔底零沉渣的技术难题,达到了3d成桩的国际施工水平。     

泵吸反循环钻孔扩底灌注桩及其应用

泵吸反循环钻孔扩底灌注桩与人工挖孔灌注桩相比,地质条件的适应性强,施工安全可靠。与直孔桩相比,其承载力高,经济性能显著。因此,泵吸反循环钻孔扩底桩的应用前景广阔。     

泵吸反循环钻孔扩底灌注后压浆桩施工技术研究

本文论述了泵吸反循环钻孔扩底灌注后压浆桩对提高单桩承载力的作用,比较了这种工艺方法与其它施工工艺的优缺点,介绍了泵吸反循环钻孔扩底灌注后压浆桩的施工工艺流程和技术参数。结合工程实际,给出了施工中遇到的问题及解决办法。     

泵吸反循环成孔工艺在砂质软土地基中的应用研究

昆山中环快速化改造过程中的大直径钻孔桩施工采用泵吸反循环成孔工艺。以此为背景,对泵吸反循环成孔工艺进行综合的探索和研究,总结出了在砂质软土地层中,亦可采用反循环成孔的施工方法。为高含砂率地层中回转钻成孔施工采用反循环成孔工艺提供了有益的借鉴。     

钱江世纪城工程灌注桩施工技术

根据在卵石层中试桩的施工经验,提出了卵石层中钻孔灌注桩的施工方法。宜采且正循环钻进2~3 m,再采用泵吸反循环对卵石及碎屑进行抽吸清碴,清碴至正循环钻进的孔深后,再采用正循环钻进2~3 m之后,将钻具提高2~3 m采用泵吸反循环对卵石及碎屑进行抽吸清碴,如此反复进行,直至成孔达到设计要求。     

新型泵吸反循环工艺研究

泵吸反循环钻机成孔作为成熟的钻孔灌注桩施工工艺,具有广泛的地层适应性。反循环钻机体积小、噪声低,既可在狭窄场地或隧道内施工,又可在市中心繁华地段施工。然而反循环钻机成孔需要开挖或砌筑泥浆池,成孔过程中会产生大量泥浆。随着人工成本的增加及社会环保意识的增强,泥浆污染及其外运成为反循环工艺亟待解决的问题。本文以北京地铁15号线奥林匹克公园站的洞桩试验为依据,针对不同场地条件及不同环保要求,提出了泵吸反循环工艺的几种创新应用,以期在技术可行性与经济合理性之间达到最优组合。     

湖南地勘局468队打成大深孔桩

近年来 ,湖南地勘局 468队应用常规钻探设备 ,传统的全孔泵吸反循环工艺 ,通过技术攻关 ,打出直径 2 .2ｍ～ 2 .6ｍ、孔深 81ｍ的大深孔桩。该工艺在国家重点工程南京长江大桥二桥和湖南沅江白沙大桥施工中效果很好。据有关路桥施工、设计专家认定 ,这一施工技术目前处于国内领先水平。随着国家基本建设投入的加大 ,在江河上修桥也日渐增多 ,相应的地基工程钻孔口径大且超深 ,正循环施工法很难满足质量要求 ,气举反循环施工投资大 ,施工单位很难承受。而传统泵吸反循环施工法规定在孔深5 0ｍ、直径 1 .5ｍ以内使用。能否在泵吸反循环施工工…     

泵吸反循环钻孔桩后注浆施工

介绍洛阳市建设管理偃师培训中心大楼桩基泵吸反循环钻孔灌注桩后注浆施工工艺及泵吸反循环与后注浆工艺的综合应用效果，并提出了取得显著技术经济效益的两点建议。     

钢板桩围堰施工工艺和技术措施

通过对南通市滨江大桥水中超深覆盖层主墩承台采用钢板桩围堰施工的实践,介绍了钢板桩施打、加固、吸泥施工及钢板桩防渗漏措施。总结了钢板桩围堰的施工工艺和技术措施。通过相关理论计算确认本工程钢板桩围堰施工工艺的合理性。实践充分证明钢板桩围堰工艺在亚砂土夹粉砂为主的覆盖层桥梁超深承台施工中是可行的。     

气举和泵吸反循环施工黏土层大直径长桩工艺

以某特大桥主墩大直径长桩施工为背景,就气举反循环和泵吸反循环施工黏土地层大直径长桩工艺进行了论述,并对施工技术进行了探讨分析,找出成功的经验,为后续的施工提供经验。     

CFG桩施工过程中孔隙水压力试验研究

长螺旋钻管内泵压CFG桩,是一项CFG桩复合地基新技术。该技术在郑州地区推广应用时,引起一系列环境岩土工程问题和桩体工程质量问题。所以探讨产生上述问题的机理和成因,提出解决问题的办法,对其适应性做出评价已迫在眉睫。孔隙水压力的变化是土体强度变化的前兆。通过在施工现场埋设孔隙水压力计,研究了长螺旋钻管内泵压CFG桩施工过程中,桩周饱和粉土中孔隙水压力的变化规律,探讨了施工引起桩周土体变形的机理。这为深入分析施工引起环境岩土工程问题的原因,进而采取有效措施,避免工程事故的发生提供了重要依据。更多还原     

上海中心大厦大直径超长灌注桩现场试验研究

中国在建第一高楼上海中心大厦（ 632 m ）采用了直径为 1 m 、桩端埋深 88 m 的大直径超长灌注桩,有别于金茂大厦（ 420 m ）、上海环球金融中心（ 492 m ）另两栋超高层建筑所采用的钢管桩。通过现场试桩验证成桩可行性及承载力取值,试桩载荷试验加载至极限,采用分布式光纤量测桩身应变,同时为研究上海软土地区大直径超长灌注桩承载特性及荷载传递机理提供了有价值的数据。试验结果表明：试桩破坏前,Q – s 曲线近似为线性,破坏时,桩体发生刺入变形; 桩侧桩端联合后注浆桩与桩端后注浆桩在侧摩阻力分布及发挥性状方面存在显著差异; 黏性土中桩侧摩阻力充分发挥所需桩土相对位移小于 5 mm ,砂性土中小于 10 mm ;桩土相对位移超过极限位移后,埋深较浅的黏性土中由于桩土相对位移大出现明显的软化现象;与规范值相比,有效桩长范围内浅部土层中桩侧摩阻力小于规范取值下限,深部土层中桩侧摩阻力达规范取值上限的 2 倍以上;试桩端阻比较小,表现出摩擦型桩特性;桩身压缩占桩顶沉降 95% 左右,桩顶沉降主要由桩身压缩产生。试桩试验为上海软土地区 600 m 超高层建筑首次采用灌注桩提供指导和技术支持。     

深埋桩支护设计理论研究

通过计算分析 ,认识到深埋桩有无穷多组解 ,用简化的“等值梁”理论设计计算深埋桩却只有一组解 ,作为一种设计计算方法 ,其缺陷是很明显的。本文提供了一种优化设计方法 ,在深埋桩设计计算理论方面进行了有益的探讨     

冲击钻在84m深孔桩应用

施工嵌岩桩选择机械时,根据有关施工手册介绍,冲击钻适用于孔深小于50m的桩,如超过,宜选用反循环回旋钻。本工程桩基直径Φ2.2m孔深84m,嵌入岩石为花岗岩且强度高达100MPa,如果选用反循环回旋钻成孔,费用要比冲击钻多两倍多,而且进尺十分缓慢。后续实践证明,采用冲击钻通过一系列措施能够保证桩基施工质量,以供同仁参考。     

超长水泥土搅拌桩的试验研究和工程应用

在系统研究了22m厚淤泥质粘土中制作27m超长水泥土桩的成桩工艺、水泥土强度特性和质量检测方法的基础上,首次将超长水泥土桩应用于某大型油罐复杂软土地基工程中.结果表明本文建议的成桩工艺和检测方法可行,工程取得了圆满成功.     

大直径超长钻孔灌注桩施工技术

通过滨海公路辽河特大桥钻孔桩采用气举反循环施工的实践,着重介绍了主桥2.5 m大直径超长钻孔桩的施工工艺及主要施工技术,为类似工程提供了大直径超长钻孔灌注桩的施工经验。     

超长大直径PHC管桩在某码头工程的应用

在淤泥质较厚地区的高精度海湾工程中,需要采用超长管桩控制工程主体沉降.某码头采用PHC管桩,试桩桩长分别为78.5、81.5m,为国内目前最长的PHC管桩.介绍了PHC管桩的制作、运输、沉桩控制措施及采取的新工艺、新材料.通过高应变动测试验和静载试验,证明试桩完整,均为Ⅰ类桩,桩基极限承载力均满足设计要求.     

根据不同桩长对比试验优化设计桩持力层的研究

 通过宁波某工程不同桩长桩的静载试验，对比分析钻孔灌注桩在两个不同持力层深度时桩底注浆与不注浆的承载力和沉降特性。研究结果表明，选择第8土层——粉砂土作为持力层，桩长为55 m，并采用桩底注浆技术能显著地提高桩基承载力和减少桩顶沉降；选择第13土层——含黏土的砂砾层为持力层，其下为基岩，虽然能有效地防止桩端刺入破坏，但由于桩长为88 m，施工时需要穿越第8层厚度达20 m左右的粉砂层，施工难度很大，施工质量难以保证。这易导致桩侧泥皮和桩端沉渣厚度较大，从而降低单桩承载力，使实测桩基承载力达不到设计要求。从定量的角度进行技术经济分析，优化选择桩基持力层，在确保工程桩安全的前提下尽可能降低成本和方便施工，最终选择粉砂土层为持力层。