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本文主要分析欧冶炉炉缸铁口的主要影响因素,通过对炉缸及炉底中心点温度变化趋势的监测,判断欧冶炉炉缸侵蚀区域,提出改善欧冶炉铁口工作的技术措施,有效稳定了欧冶炉铁口工况。 相似文献
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文章分析了八钢欧冶炉风口小套频繁破损,引发炉缸堆积的原因,通过气化炉全焦冶炼,调整气化炉、竖炉操作制度,同时配加锰矿和萤石洗炉,降低炉渣碱度,保持良好渣铁流动性等措施逐步消除气化炉炉缸堆积,使欧冶炉的炉况在处理完气化炉炉缸堆积后保持了炉况顺行,各项经济技术指标达到正常水平. 相似文献
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随着高炉冶炼的不断强化,炉缸活跃性问题日益引起高炉操作者的重视,为了更加合理地评价炉缸活跃性,进而指导高炉生产,定义了一种炉缸活跃性评价指数,定量分析影响炉缸活跃性的各个因素,同时根据冶炼实践,提出了改善炉缸活跃性的主要措施。研究结果表明,影响炉缸活跃性指数的因素包括料柱的固有属性以及渣铁的物理特性,通过提高炉缸焦炭粒径、孔隙度以及降低炉渣黏度可以提高炉缸活跃性指标。高炉实际生产过程中,应保证全风炉温,同时合理控制喷煤量以及碱金属负荷,从而提高炉缸内焦炭的更新速率,降低焦炭劣化,改善炉缸活跃性。 相似文献
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对提高COREX-3000竖炉金属化率进行了探讨,通过分析金属化率的影响因素,采取调整竖炉布料、提高还原煤气质量及改进操作方法,提高竖炉金属化率,改善技术经济指标。 相似文献
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针对扩大风口面积后炉缸活跃性下降、煤气流不稳、炉况稳定性差、燃料比上升以及缩小风口面积后实际风速过大、中心过吹、燃料比上升的现状,采取优化送风面积、优化高炉操作、稳定和改善原燃料质量等措施改善炉缸活跃性,改进后燃料比由518kg/t降低到512kg/t。在现有原料条件下,适宜的高炉送风面积在0.4035~0.4130m2,实际风速在280~290m/s是合理可行的。 相似文献
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马钢B高炉炉役后期主要面临的问题:一是烧结矿、球团矿的钛含量偏高对炉缸活跃性产生了不利影响;二是冷却壁水管破损漏水影响了煤气流分布及安全生产。为保持炉况稳定顺行,采取的生产对策主要有:(1)加强原燃料管理,改善焦炭质量,减少矿石钛含量及入炉碱金属量;(2)优化上下部制度,疏松边沿、活跃中心,强化炉前出铁,稳定出铁时间,保证炉缸活跃性;(3)对炉缸活跃性进行定量评价。B高炉取得了较好的技术经济指标,2021年9月—2022年8月,月均利用系数在2.04~2.28 t/(m3·d),焦炭负荷在5.00左右,燃料比在488~500 kg/t。 相似文献
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通过对罗源闽光1号高炉出现炉况失常,恢复进程曲折、反复等情况进行研究,发现入炉铅锌负荷高、炉墙结厚炉型不规制、风口结瘤导致送风不均匀;原燃料条件恶化等使煤气流分布失常引起炉况恶化;高炉长期休、慢风率高、高Al2O3炉渣、频繁烧小套又造成炉缸堆积。通过改善原燃料质量,处理风口结瘤,调整布料矩阵及下部送风装置、增加出铁次数、加萤石和锰矿洗炉、精细化操作等措施后逐步恢复至正常水平。 相似文献
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介绍了河钢唐钢中厚板1#高炉筛网改造后,入炉原燃料粒度下降条件下的强化冶炼实践。通过加强基础管理,调整高炉基本操作制度,优化高炉操作参数,保持炉缸活跃性,强化炉前出铁管理等一系列措施,实现了高炉稳定顺行、高产低耗的目标。 相似文献
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分析了罗源闽光1 250 m3高炉炉况失常的原因,并总结了炉况的恢复过程和实际效果。认为高炉频繁加减风调整产能,慢风率高,外购焦炭质量不佳,烧结矿碱度和亚铁波动幅度大,Al2O3含量高,入炉铅、锌含量高排出率低等原因,造成了高炉炉缸不活、堆积,进而导致炉况失常难以恢复、产量低、消耗高,频繁烧小套。通过改善入炉焦炭的质量,停用高硫焦,降低入炉锌负荷,稳定烧结矿的碱度和亚铁含量,并降低Al2O3含量,调整下部送风制度,堵风口,改善炉缸初始煤气流分布,调整上部装料制度,发展边缘和中心两道气流,保证顺行,降低炉渣碱度,搭配大剂量的锰矿、萤石热洗,炉前增加铁次、换大钻头开口等措施,高炉炉况逐步恢复,炉缸中心温度逐步上升至正常水平,高炉各项指标恢复至正常。 相似文献
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为确保欧冶炉生产系统的平稳运行,欧冶炉开炉后必须实现快速降硅、降焦比。,2019年欧冶炉开炉炉内采取了快速以煤代焦,竖炉引煤气,调整燃料结构等措施,实现了3天内铁水硅素降至2%以内的目标,焦比在开炉当月达到120kg/t水平。 相似文献
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邯宝2号高炉3座热风炉由于格子砖堵塞严重,导致送风温度大幅度降低,高炉被迫采用低风温操作。低风温操作给高炉带来较多不利影响,如炉缸的活跃性受到抑制、燃料比上升较多、加大高炉操作难度等。通过采取调整下部送风制度、保持炉缸较高的热量、调整上部布料制度及采取精细化操作管理等对策,2号高炉炉况保持了长期稳定顺行,主要技术指标也处在相对较好的水平。 相似文献
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