纯铜钎料钎焊不锈钢油冷器的接头耐腐蚀性研究

采用真空钎焊方式钎焊板翅式不锈钢油冷器,建立热油冲刷腐蚀试验台架来模拟车辆发动机系统,对不锈钢油冷器进行台架腐蚀试验.试验结果表明,纯铜钎焊接头在热油循环中会发生化学腐蚀和冲蚀现象.对台架系统中油样进行X射线荧光光谱(XRF)分析,得出了不同运行时间下油中Cu含量的变化规律.对沉淀产物和钎焊接头分别进行X射线衍射(XR...     

铝制油冷器真空钎焊接头缺陷特征及分析

运用金相分析方法,研究了铝合金油冷器真空钎焊接头缺陷特征,说明了不同缺陷产生的因为,并在理论上进行了分析.分析表明:在钎焊时间和真空度不变的情况下,钎焊温度过低,易产生钎料熔化不充分、未焊合和钎缝圆角成型不良等缺陷,温度过高,又易发生熔蚀;钎焊接头的装配不均匀是产生未焊合缺陷的因素之一;钎料清洁度不够,易产生孔洞和夹渣缺陷;夹具的材料和夹紧力的大小不合适是导致翅片弯曲倒伏的主要因为.     

汽车发动机油冷器管板钎焊接头失效分析

文中对汽车发动机油冷器产品的泄漏失效件进行了剖析,结果显示:油冷器产品失效位置位于紫铜散热管-镀铜低碳钢法兰管板钎焊焊缝;通过扫描电镜分析(SEM)及能谱分析(EDS)发现管板钎焊接头低碳钢/钎缝界面存在连续的脆性磷铁化合物,焊缝沿此界面发生了脆性开裂.文中还从工作介质的压力脉冲、发动机振动、冲击等载荷分析了产品的受力...     

铝制油冷器真空钎焊接头熔蚀行为研究

对铝制油冷器进行真空钎焊实验,采用金相分析方法研究了钎焊接头的熔蚀行为,并进行了理论分析。结果表明:在设定钎焊温度630℃,实际钎焊温度627℃,保温时间4min时,铝制油冷器翅片与隔板T型接头圆角处发生严重的熔蚀行为,其实质是钎料和母材之间发生过分的相互作用,母材大量溶解进钎料中,被溶解的母材的位置被液态钎料冷却重凝出来的α-Al组织占据,温度越高,钎料体积越大,保温时间越长,越易发生熔蚀。     

真空钎焊温度对铝制油冷器钎缝组织性能的影响

对"渝-I"型铝制油冷器进行不同温度下的真空钎焊试验,利用水压检漏、氦气检漏、盐雾腐蚀、金相显微镜、扫描电镜、能谱分析等手段,研究钎焊温度对铝合金油冷器钎缝组织性能的影响。结果表明:炉膛设定钎焊温度为625℃,实际钎焊温度为605～618℃,钎焊保温时间约4min时,试件全部合格,焊缝质量较好,钎缝金相组织为初生α(Al)和α(Al)+Si共晶组织。     

铜与钢,不锈钢氩弧钎焊的研究

对铜与钢，铜与不锈钢异种金属氩弧钎焊工艺进行了研究，并成功地用于高效热交换器生产，着重介绍了焊接材料、工艺参数、接头力学性能、接头特点以及生产应用。     

铜-430系列不锈钢高频钎焊工艺

重点研究铜-430系列不锈钢复合的高频钎焊工艺,通过对不同工艺参数的实际钎焊研究,确定了一种稳定可靠的钎焊工艺,大大提高了铜-不锈钢之间的焊接结合力和成品率。     

铜合金连接层多孔不锈钢基Al_2O_3陶瓷复合膜的结合性能

采用溶胶-凝胶法,在多孔不锈钢基体和Al2O3底膜间引入铜合金钎焊以接合两种材质。对引入连接层后的复合膜在不同氢气还原温度下的物相结构进行了分析,并对引入连接层前后的膜层与基体的结合力进行了测定。结果表明,850℃下3 h烧结,复合膜中生成了Cu Al2O4和Cu Fe2O4两种物质。该复合膜在400℃和600℃下于H2还原后,Cu Al2O4完全被还原,而Cu Fe2O4逐渐减少;800℃时H2还原后,Cu Fe2O4化合物也基本完全被还原,并形成Fe Cu4合金。引入铜合金连接层的膜层与基体结合力为20 N,比未引入连接层的Al2O3膜结合力提高了317%,连接层的引入提高了膜层与基体的结合力。     

铜与钢,不锈钢氩弧钎焊的研究

采用氩弧钎焊工艺,成功地解决了高效热交换器中铜与钢、铜与不锈钢异种金属连接问题。文中着重介绍了焊接材料、工艺参数、接头性能、接头特点以及生产应用。充分显示了氩弧钎悍的应用前景。     

铜—不锈钢纤维复合线的脱铜研究

用硫酸双氧水法脱除铜－不锈钢纤维复合线中不钢纤维上包覆的铜，脱铜后的不锈钢纤维光滑、整齐、不断，可以直接从脱铜后液中结晶五水硫酸铜，工艺流程简便，无污染。     

TU1无氧铜钎料制备铌和316L不锈钢接头微观组织和力学性能研究

铌和不锈钢的连接可以降低超导射频(SRF)腔体的成本,因此引起超导加速器领域的极大兴趣。在本文中,我们报道了采用TU1无氧铜作为填充材料进行反应堆级铌与316L不锈钢连接的真空钎焊技术,研究了样品和过渡接头在不同温度下显微组织和力学性能。显微组织表明形成了脆的金属间化合物层并观察到结合面有扩散现象发生。虽然在结合面有脆性金属间化合物形成,但并不影响其在SRF腔中的使用。在室温(300 K)和液氮温度(77 K)下进行了拉伸测试和剪切测试。在液氮温度下,抗张强度高于其在室温下的抗张强度,而由于脆性金属间化合物的存在导致其液氦环境下剪切强度低于室温环境。由于我们严格控制焊缝厚度,使过渡接头的剪切强度高于样品的强度。最后我们对过渡接头进行真空漏率测试结果显示其真空漏率均好于1.1×10_^-11 mbar.L/s,这表明真空钎焊技术适用于低温下使用的高真空容器,例如用于SRF腔的不锈钢氦容器。     

紫铜与不锈钢真空钎焊组织与力学性能

为解决T2铜与316L不锈钢的焊接问题,采用丝状和膏状两种样式的BAg72Cu钎料,焊前对焊件进行化学清洗,去除表面氧化膜,对316L不锈钢表面进行了化学镀镍处理,以促进钎料的润湿与铺展。进行了真空钎焊试验,并通过金相观察和剪切试验进行钎焊接头的界面状态和力学性能测试。结果表明,在焊接温度820 ℃,保温10 min参数下能得到良好的T2铜/316L不锈钢钎焊接头,抗剪强度在70 MPa以上。最后利用该工艺参数完成了模拟件的焊接,经氦质谱检漏,漏率优于1×10-9 Pa/(m3·s),满足产品使用要求。     

MIM生产的加铜抗菌不锈钢

含铜不锈钢的加工性和耐蚀性都很优良 ,是常用的一类不锈钢 ,特别是由于Ｃｕ离子由钢中溶出而赋予了钢以抗菌性功能 ,近年来受到广泛关注。如果增加Ｃｕ的添加量 ,由于Ｃｕ离子溶出量增大而可望进一步提高这类不锈钢的抗菌功能性 ,但往往引起强度的降低。另一方面 ,这种不锈钢目前主要是采用熔炼铸造法生产 ,尚未见到有关利用金属粉末注射成型 (ＭＩＭ )法生产的技术报道。因此 ,日本的大阪府立工业专科学校试验研究了采用ＭＩＭ法制造的加铜抗菌不锈钢的组织和性能。研究用的原料采用水雾化 18- 8型奥氏体不锈钢粉末 (平均粒径 8 0 5 μｍ)…     

铜——不锈钢翅片管的氩弧焊

热沉中采用了大量由Ｔ２（厚度２ｍｍ）翅片与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ（３２×２．５ｍｍ）管焊接的翅片管。由于两母材的物理性能相差较大,存在着热裂纹和渗透裂纹的倾向,不锈钢的渗透裂纹更具危害性,因而焊接难度较大。为此选择多种填充金属进行了可焊性试验。镍基焊丝ＥＲＮｉＣｒ－３的Ｍｎ等还原性元素能有效地改善熔敷金属的流动性并抑制热裂纹的产生,因此确定该焊丝为填充金属。通过试验确定了最佳的焊接参数匹配,并设计了焊接专用工装。结果证明,采用该工艺焊接的接头具有良好的综合性能,确保了铜—不锈钢翅片管承受液氮（－１９６℃）与高温蒸汽（２００℃）的交替冲击。     

不锈钢表面超薄铜层的激光熔覆

采用ＣＯ２激光器在３１６Ｌ不锈钢表面获得了超薄的铜熔覆层,文中分析和讨论了激光熔覆工艺参数加激光功率,熔覆速度,离焦量以及送粉率等对熔覆层质量的影响,提出了熔覆工艺的优化方法,使铜层的熔覆厚度可控制在１００μｍ之内,稀释率小于１０％以及很小的热变形。     

多孔不锈钢基体表面CuO薄膜的制备

采用溶胶—凝胶技术合成CuO薄膜,主要探讨溶胶—凝胶法制备CuO溶胶的工艺.研究了Ag掺杂量、涂膜次数、改换N2气氛温度和最高热处理温度对膜层形貌的影响.通过扫描电镜(SEM)观察膜层形貌并确定各工艺参数.结果表明,南醋酸铜制备的浓度为0.150mol/L的溶胶稳定性好;Ag的最佳掺杂量为12％(mol/mol),涂膜次数为1次,改换N2的温度为400℃,最高热处理温度为850℃.     

不锈钢基体上化学镀铜工艺研究

不锈钢基体上化学镀铜易造成镀层鼓泡,这不仅影响了镀层与基体的结合力,而且直接影响到外观质量.为此,将镀前酸处理过的不锈钢片放在烘箱中加热,以除去酸洗时渗入到基体的氢.确定了热处理温度和时间,采用此方法解决了镀层起泡问题,得到所需要的镀层.     

热处理对含铜节镍奥氏体不锈钢性能的影响

在304奥氏体不锈钢中加入3wt%的铜,通过真空感应炉熔炼后浇注成方形铸锭,经过均匀化处理再轧制成薄板进行研究。采用光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、能谱等手段研究了铜元素的加入及热处理方式对304奥氏体不锈钢显微组织、力学性能和抗腐蚀性的影响。结果表明:铜在304不锈钢中以固溶的形式存在,固溶的铜可以抑制马氏体的生成,使不锈钢在保证一定的强度下,塑韧性得到提高;不同的热处理使含铜304不锈钢呈现不同的组织状态和性能,随退火温度的升高,不锈钢的强度、硬度逐渐降低;随固溶时间缩短,不锈钢的强度、硬度提高,塑性增加;固溶处理使不锈钢耐腐蚀性较退火和轧制态有明显提高,二种热处理方式相比表明,固溶时效处理后的含铜不锈钢的综合性能最优。