退火工艺对Fe91.63B1.27Si7.09非晶带材软磁性能的影响

针对采用单辊甩带法制备的Fe_(91.63)B_(1.27)Si_(7.09)非晶合金带材,在不同温度下进行退火处理,利用X射线衍射仪(XRD)、热分析仪(DTA)、振动样品磁力计(SEM)、差示扫描量热法(DSC)对退火后的非晶特性及其软磁性能进行研究。结果表明:Fe_(91.63)B_(1.27)Si_(7.09)非晶带材具有很好的软磁性能,其饱和磁化强度可以达到74.37 k A/m,矫顽力达到12.04 A/m,带材样品在495.17℃开始晶化,剩余磁化强度Mr、矫顽力Hc增大;当温度升高到717.67℃时,非晶带材完全晶化,剩余磁化强度Mr、矫顽力Hc数倍于非晶态带材。XRD实验结果表明,退火温度达到700℃时,合金中出现Si4Cu15析出相。     

Ce对Zr-Cu-Al-Ni非晶合金热稳定性及耐腐蚀性的影响

为研究Ce对非晶合金热稳定性和耐腐蚀性的影响,采用铜模吸铸法制备(Zr55Al10Ni5Cu30)100-xCex(x=0,1,2,3,4)非晶合金。用差示扫描量热仪(DSC)、电化学工作站分析样品热力学性能和电化学腐蚀行为,用扫描电子显微镜(SEM)观察样品腐蚀后的形貌。DSC曲线表明,随着Ce添加量增加,非晶合金的玻璃转变温度Tg和初始晶化温度Tx都降低,但Tg下降得比Tx慢,导致过冷液相区ΔTx(ΔTx=Tx-Tg)从73℃降到49℃。极化曲线反映,适当添加Ce能提高非晶合金腐蚀电位,即增强其耐腐蚀性,且Ce最优添加量为1%。样品腐蚀后的SEM图显示,适当添加Ce的非晶合金,表层膜存留更多,即腐蚀程度更低。因此,添加Ce会降低Zr-Cu-Al-Ni非晶合金的热稳定性,而适当添加Ce能提高该非晶合金的耐蚀性。     

Fe_(78)Si_9B_(13)合金的非晶形成能力和软磁性能研究

采用单辊法制备宽为20 mm、厚为25μm的Fe78Si9B13合金带材,用XRD和DSC分析其非晶形成能力、晶化行为和热稳定性,并研究退火温度对其软磁性能的影响。结果表明:淬火态Fe78Si9B13合金带材为非晶态,一级起始晶化温度Tx1为517℃;二级起始晶化温度Tx2为530℃;当退火温度升高到450℃,开始部分晶化,微量析出bcc结构的α-Fe(Si)晶化相,磁化曲线呈一定的线性关系,即合金呈恒导磁特性。随着退火温度的升高,Fe78Si9B13合金带材的初始磁导率μi、饱和磁感应强度Bs和矫顽力Hc,呈先增大后减小的趋势。测试频率为50 Hz,随着退火温度的升高,磁导率μa呈先增大后减小的趋势,磁损耗Ps呈先减小后增大的趋势。     

残余应力对软磁材料磁性能的影响

电工纯铁和软磁不锈钢都是电磁器件常用的软磁材料,但在生产和加工过程中所产生的各种残余应力,对磁性能的影响是不能忽视的。材料的状态及加工方式的不同,存在的残余应力也不同,因此,在产品设计及加工过程中,应根据产品对磁性能的要求,选择适当的材料状态及加工方式,以达到降低残余应力对磁性能的影响的目的。     

两种不同厚度Fe70.43Nb10.77Si15.77Cu2.34B0.69非晶带材的组织和低温磁性能

Fe-Si-B非晶材料的低温磁性能是影响其在超导变压器中应用的关键之一。采用单辊甩带法制备两种不同厚度(25、35μm)的非晶带材Fe70.43Nb10.77Si15.77Cu2.34B0.69,使用X射线衍射仪、差示扫描量热仪和振动样品磁强计对非晶带材试样的显微组织、晶化行为和测试温度为20、300 K时的软磁性能进行分析与表征。结果表明:20 K比300 K温度时的非晶带材Fe70.43Nb10.77Si15.77Cu2.34B0.69具有更高的饱和磁感应强度和更低的矫顽力;当测试温度为20 K,25μm非晶带材具有更好的软磁性能,饱和磁感应强度Bs、矫顽力Hc、剩余磁感应强度Br分别为1.016 8 T、10.292 0 A/m、0.028 9 T。     

升温速率对Fe79Zr8Mo1B12非晶合金晶化过程及磁性能的影响

采用单辊快淬法制备Fe_(79)Zr_8Mo_1B_(12)非晶合金薄带,在升温速率为5、20℃/min时对合金进行不同温度的热处理。利用X射线衍射仪(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究不同热处理条件下合金的微观结构及磁性能。结果表明:Fe_(79)Zr_8Mo_1B_(12)非晶合金在两种升温速率下热处理具有完全不同的晶化过程;当升温速率为5℃/min时,初始晶化产物仅为α-Fe(B)相;当升温速率为20℃/min时,初始晶化产物为α-Mn型亚稳相和α-Fe相。晶化产物的不同导致两种速率下合金的矫顽力Hc随热处理温度的升高呈不同趋势。     

固体推进剂和矩形试件的磁性能试验研究

为分析固体推进剂在外界磁场下的磁特征,利用亥姆霍兹线圈产生均匀磁场,开展不同磁场强度下固体推进剂和矩形试件的磁性能变化规律研究。试验结果表明,准静态磁场中端羟基聚丁二烯（Hydroxyl Terminated PolyButadiene,HTPB）和硝酸酯增塑聚醚（Nitrate Ester Plasticised Polyether,NEPE）推进剂、三元乙丙橡胶（Ethylene Propylene Diene Monomer,EPDM）绝热层和T700碳纤维复合材料等均表现为极弱或没有磁性,D406A合金钢磁感应强度呈现非线性增大趋势,而45#钢和20#钢的磁感应强度增加量分别为6.1%和5.6%。试验后D406A合金钢存在剩磁,磁场强度约0.5～0.7mT,而45#钢和20#钢则不存在剩磁,产生差异的原因主要与过渡金属类型和含量相关。当离开推进剂表面一定距离或推进剂厚度增加时,矩形试件的磁感应强度迅速衰减,当距离超过5mm时,无限趋近于外界背景磁场。     

08Cr19Ni9Mo4Cu4(Cw-1)耐磨蚀合金研究

Cw-1耐磨蚀合金是针对电厂脱硫系统介质工况而进行试验研究的。使用光学显微镜、万能材料试验机、磨蚀试验机等设备对材料的组织和力学性能做了测试和分析。结果表明,Cw-1合金具有很好的耐磨蚀性能、较高的强韧性和硬度、良好的工艺性能。此材料的磨蚀性能达到了耐蚀级,磨蚀率<0.05 mm/a。     

退火方式对Ni_(43)Mn_(46)Sn_(11)哈斯勒合金条带磁热效应的影响

采用电弧熔炼和熔体快淬技术制备Ni_(43)Mn_(46)Sn_(11)哈斯勒合金条带。对所得合金条带通过随炉升温和到温退火两种方式在900℃退火10 min,并研究不同退火方式对合金条带的磁性能。结果表明:在900℃退火10 min,随炉升温样品在4 000 kA/m(5 T)磁场下相对制冷能力值更大(202.6 J/kg),磁滞损耗占比更小(38.3%),有效制冷能力更大(127.7 J/kg)。     

粉体粒径和薄膜厚度对复合薄膜压磁性能的影响

采用模压成型法制备Fe78Si9B13非晶粉体/丁基橡胶压磁复合薄膜,研究了粉体粒径和薄膜厚度对其压磁性能的影响规律。结果表明：复合薄膜的阻抗随粉体粒径和薄膜厚度的减小而增大;阻抗变化幅度随粉体粒径的减小呈现先增大后减小的趋势,随着薄膜厚度的减小而减小。用复合薄膜压磁性能的等效电路模型对实验结果进行了理论分析,所得结论与实验结果相符合。     

粉体粒径和薄膜厚度对复合薄膜压磁性能的影响

采用模压成型法制备Fe78Si9B13非晶粉体/丁基橡胶压磁复合薄膜,研究了粉体粒径和薄膜厚度对其压磁性能的影响规律。结果表明:复合薄膜的阻抗随粉体粒径和薄膜厚度的减小而增大;阻抗变化幅度随粉体粒径的减小呈现先增大后减小的趋势,随着薄膜厚度的减小而减小。用复合薄膜压磁性能的等效电路模型对实验结果进行了理论分析,所得结论与实验结果相符合。     

铜含量对Sm(CoCuFeZr)8磁性能的影响

在氩气保护下用单辊熔体快淬法制备了不同Cu含量的Sm(Co0.74CuxFe0.1Zr0.04)8(x(Cu)=0,x(Cu)=0.1％,x(Cu)=0.12％,x(Cu)=0.16％)快淬带。将快淬带进行不同温度(400、500、600、700℃)回火处理。用振动样品磁强计、差热分析仪和X-射线衍射仪分别测定了样品的磁性、相变行为和相结构。研究表明,x(Cu)=0.12％的Sm(CoCuFeZr)8合金矫顽力最高,X-射线结构分析显示其对应的主要相为Cu7Tb型1:7相结构。x(Cu)=0.12％样品的快淬态与500℃回火态的衍射峰比较,其快淬态衍射峰稍有宽化,表明500℃回火后晶粒稍有长大。高温M-T磁性分析和差热分析DTA分析显不在380℃和801℃有磁相变,380℃有1:5相亚温分解,801℃是1:7相的居里点。分析表明500℃回火后矫顽力的提高是由于Cu向晶界的偏聚造成钉扎作用增强引起的。     

低活性Fe-Cr-Mn(W,V)奥氏体合金长期时效高温力学性能和相稳定性研究

研究了用于核反应堆中的低活性Fe -Cr-Mn(W ,V)奥氏体合金不同温度长期时效 (10 0 0h)后的高温拉伸性能 (40 0℃ )及相稳定性。结果表明 :Fe -Cr -Mn(W ,V)奥氏体合金经长期时效后 4 0 0℃时的屈服强度 (或σ0 2 ,40 0℃)随时效温度从 35 0℃至 4 5 0℃上升变化不大 ,4 5 0℃至 5 5 0℃从 2 95MPa上升到 4 4 4MPa,5 5 0℃至 6 5 0℃保持在 4 90MPa左右 ;抗拉强度 (σb)在 35 0℃至 4 5 0℃比较平稳 ,4 5 0℃至 5 5 0℃从 6 38MPa上升到 75 9MPa ,5 5 0℃至6 5 0℃保持在 75 0MPa左右 ;合金延伸率 (δ/ % ) 35 0℃至 4 5 0℃比较稳定 ,4 5 0℃至 5 5 0℃下降较快 ,在 5 5 0℃至 6 5 0℃下降比较平缓 ,6 5 0℃时δ值为 19%左右。合金经不同温度 (35 0℃～ 6 5 0℃ )长期时效组织为稳定的奥氏体相及少量碳化物 ,在 4 5 0℃以下长期时效 ,合金中无大量碳化物析出 ,4 5 0℃以上时效时 ,碳化物析出量明显增加 ,6 5 0℃时在晶界集聚 ,导致合金拉伸强度上升而塑性下降     

回复再时效对8090Al-Li合金拉伸和抗应力腐蚀性能的影响

将回复再时效(RRA)工艺应用到Al-Li合金中,研究了RRA对8090Al-Li合金拉伸和抗应力腐蚀性能的影响。结果表明,峰时效后经回复处理,硬度下降,此时,δ＇相回溶,晶界沉淀相增多,经再时效后,δ＇相重新析出并长大,硬度大大提高。经T6+325℃,1.5min回复+T6处理后,基本保持了T6时的拉伸强度,抗应力腐蚀性能大幅度提高,达到了拉伸和抗应力腐蚀性能的较佳配合。     

N-甲基-2-(2,4,6-三硝基苯基)吡咯烷[3′,4′:1,2][60]富勒烯的合成及热稳定性

以2,4,6-三硝基甲苯(TNT)为起始物,四丁基氯化铵为催化剂,在碱性条件下经高锰酸钾氧化合成得到了2,4,6-三硝基苯甲醛(TNBD),TNBD再与C60,N-甲基甘氨酸经1,3-偶极环加成反应制得目标物N-甲基-2-(2,4,6-三硝基苯基)吡咯烷[3,′4:′1,2][60]富勒烯(MTNPF),产率74.3%(以消耗的C60计);经紫外可见光谱、红外光谱、质谱、核磁共振谱等检测手段对MTNPF结构进行了表征,用STA 449C型综合热分析仪对MTNPF热稳定性进行了测试,结果表明,MTNPF具有良好的热稳定性,在空气中分解温度超过250℃。     

含有Y_2O_3和ZrO_2纳米颗粒的高抗蠕变性能的Mg合金

<正>美国专利US2006219327中公布了一种具有较好的抗蠕变性能的Mg合金的制备方法。该合金中含5%～20%(质量分数)的Al,0.1%～10%(质量分数)的纳米颗粒,微量的杂质,其余是Mg。纳米颗粒是由5%～15%的Y2O3和85%～95%的ZrO2组成的混合颗粒,大     

ANPyO及其Cr(Ⅲ)和Zn(Ⅱ)含能配合物的制备及催化性能

合成了2,6-二氨基-3,5-二硝基吡啶-1-氧化物(ANPyO) Cr(Ⅲ)和Zn(Ⅱ)两种过渡金属配合物。用FT-IR光谱和元素分析表征了这两个配合物。用DSC和TG-DTG研究了这两种配合物对RDX、HMX和AP热分解反应的影响。结果表明,Cr(Ⅲ)配合物的热分解只有一个剧烈的放热过程,残渣量为10.79%。Zn(Ⅱ)配合物的热分解有两个连续的放热过程,残渣量为12.68%。两种配合物对RDX和HMX的催化效果不明显,但使AP高温分解峰的峰温分别提前42.40 ℃和122.32 ℃,分解反应的放热量分别增加849.5 J·g-1和971.35 J·g-1,对AP分解反应有好的催化效果。     

1,4-对二(2,4,6-三硝基苯乙烯基)苯的合成、结构和性能（英）

为了寻找新的多硝基茋耐热炸药,采用脑文格缩合反应制备得到了1,4-对二(2,4,6-三硝基苯乙烯基)苯,并采用自然挥发溶剂法在N,N-二甲基甲酰胺(DMF)溶液中培养了单晶。用X-射线单晶衍射法测定了它的晶体结构,结果表明:该晶体属于三斜晶系,P-1空间群,有一个对称中心。通过元素分析、FT-IR、1HNMR、13C NMR、MS对化合物的结构作了进一步的表征,结果表明得到的化合物为目标化合物。采用Gaussian 98程序在DFT-B3LYP/6-31G*,6-311G**水平下对化合物分子进行了几何优化和振动分析。计算结果无虚频,而且计算结果和试验结果一致,证明所得化合物结构相对稳定。通过差示扫描量热法(DSC)和热失重法(TG-DTG),在10℃.min-1的升温速率下研究了化合物的热分解性能,此化合物有较高的熔点(302℃)和热分解温度(311℃),结果表明该化合物有较高的耐热性能。     

新型低感含能材料N-(氟偕二硝基乙基)-1,5-二氨基四唑-1H的晶体结构及其热稳定性

以1,5?二氨基四唑?1H、氟偕二硝基乙醇为原料,在常温下通过曼尼希反应一步合成了N?(氟偕二硝基乙基)?1,5?二氨基四唑?1H。采用X?射线单晶衍射分析表征了其单晶结构,表明其属于斜方晶系,空间群Pca2_1,173 K下的晶体密度为1.77 g·cm~(-3);采用Hirshfeld表面对晶体中各种作用进行了分析,晶体内占主导地位的分子间相互作用及其分布为(R为比例缩写):R_(O···H/H···O)=27.0%,R_(N···H/H···N)=21.5%,R_(F···O/O···F/F···H/H···F/N···F/F···N)=15.9%,主要为氢键及卤键作用;采用热重及差示扫描量热分析(TG?DSC)研究了其热稳定性,5℃·min~(-1)升温速率下,只有一个尖锐的分解峰温177.32℃,质量损失为92.53%,化合物分解较完全;用Kissinger法与Ozawa法分别计算了其活化能E_K=213.228 k J·mol~(-1),E_O=209.984 k J·mol~(-1)。采用场发射?扫描电镜(FE?SEM)观察了产物的微观形貌,其具有类似空间网状的多孔结构。