锡青铜经低温退火后为什么能消除压漏的现象?

[问]我厂在铸造броцс5－5－5-锡青铜铸件时,长期存在压漏现象,主要原因是铸件中形成缩松,有时在碎开时可以很明显看出,有时用肉眼就看不出这种细小的针孔。最近采用650—700℃退火方法,结果良好,消减了压漏的缺陷。但对于退火后能防止压漏的解释,有的说是因为退火后,使树枝状结晶均匀化,因而能防止     

锡青铜阀门的铸造

锡青铜的耐蚀能力比黄铜高,因为锡青铜中没有或很少含有锌的成分,在腐蚀介质中没有像黄铜的脱锌腐蚀现象。所以如含锡较高的锡青铜10－2、含锡中等的锡青铜5—5－5和含锡较低的锡青铜3—7—5—1等牌号的合金,是广泛用作中低压耐蚀阀门的材料。     

铝青铜形变热处理工艺研究

采用气氛保护中频炉熔炼新型铝青铜合金,铸锭经热轧后立即淬火,分别进行40％、50％、60％、70％和80％的冷轧变形,然后进行中间退火(700℃×2 h)和成品退火(650℃×2h、700℃×2h、750℃×2 h)处理,并在两次退火中间分别进行20％、40％和60％的冷轧变形.通过金相显微镜(OM)和透射电镜(TEM)研究了形变热处理参数对铝青铜合金析出相和相变驱动力的影响.结果表明,提高退火温度、增加冷轧变形量,可以增大相变驱动力.合理的形变热处理参数:60％～80％冷变形+700℃×2h中间退火+20％～40％冷变形+(650～750℃)×2h成品退火,可使析出相细小且分布均匀,合金具有较高的综合性能.     

不同热处理退火温度对锡青铜组织和性能的影响

以锡青铜(QSn7-0.2)为研究对象,分别在200、300、400、500℃下对高温挤压后的锡青铜进行热处理。通过金相、硬度、拉伸以及X射线衍射等试验对热处理后的锡青铜进行组织和性能的测试。结果表明:在500℃下进行热处理退火,锡青铜晶粒大小及其组织分布更加均匀,具有较好的硬度,强度以及塑性,更有利于之后的加工工艺。     

电器零件的热处理(二)

(三) 铜合金零件的热处理在电器制造中常用的铜合金:工业纯铜、黄铜、青铜和铝白铜(库尼阿里合金)。 1.工业纯铜零件的热处理按YB464-64规定,工业纯铜用T来表示,电器制造上广泛用T2、T3、T4来制造微型电机的小盖,自动电门的母线和铆钉。纯铜零件的主要热处理形式是再结晶退火,目的是消除冷加工过程中产生的冷作硬化。纯铜一般在500～700℃温度范围内进行退火。铜丝半成品在650～700℃退火以达到软化而便于拉丝;纯铜电器零件采用500～550℃退火。     

热处理温度对半固态挤压锡青铜组织性能的影响

以半固态挤压ZCuSn10P1锡青铜为研究对象,采用光学显微镜、扫描电镜、显微硬度仪、布氏硬度计、拉伸试验机研究了热处理温度对半固态挤压锡青铜微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:热处理对半固态挤压锡青铜强度、硬度和组织影响较大。当热处理温度由250℃升高至650℃时,锡青铜抗拉强度先增加后降低,延伸率增加;布氏硬度先增加后降低;固相和固液界面显微硬度增加,液相显微硬度降低;固相平均晶粒尺寸增加,但热处理温度650℃时组织已不是球状而变成蔷薇状。随温度增加,固相中Sn和P元素增加,元素偏析减弱。综合性能较佳的热处理工艺为350℃保温120 min,此时锡青铜抗拉强度为402 MPa,延伸率为4.5%,布氏硬度为1360 MPa,与热处理前相比分别提高了3.88%,60.71%,6.25%。     

Ti-2Al-2.5Zr合金再结晶特性及动力学机制

在650℃～850℃范围内研究了单相α钛合金Ti－ZAl－2．5Zr的再结晶特性与动力学规律。结果表明：Ti－ZAl－2．5Zr合金管材在700℃～750℃下进行真空退火,可获得完全再结晶等轴组织,晶粒细小、均匀。Ti－ZAl－2．5Zr合金再结晶过程遵循Avrami-Ero－feev动力学模型,其具体方程为[－ln（1-α）]1/4=kt,温度对再结晶速率有明显影响。Ti－2Al-2．5Zr合金的再结晶活化能计算值为115．25kJ／mol。     

SIMA法制备的ZCuSn10锡青铜的等轴晶组织

采用SIMA法制备了ZCuSn10锡青铜等轴晶试样,然后进行450℃保温15min后自由锻或室温2道次、4道次轧制,最后在800℃和850℃保温10min后水淬处理。将SIMA法制备的合金组织与铸态直接重熔保温后水淬和常规退火处理的ZCuSn10锡青铜组织进行了比较。结果表明,采用SIMA法能获得共析组织不超过16%的ZCuSn10锡青铜等轴晶组织,相比常规退火及铸态直接重熔工艺,其平均晶粒直径从250~300μm减小到80~90μm,形状因子从1.97减小到1.75;用SIMA法制备ZCuSn10锡青铜等轴晶组织,预变形过程对晶粒细化及球化起到了关键作用,随着预变形量和重熔保温温度提高,ZCuSn10锡青铜组织晶粒尺寸减小,圆整度提高,共析组织比例增加。     

离心铸造锡青铜套的痘孔

我厂生产的轴套和固定环等,采用锡青铜66—6—3、锡青铜5—5—5、锡青铜10—1。砂型铸造时极易发生裂纹、夹渣、针孔等缺陷,废品率高达30~50%。采用金属套离心铸造后,消除了上述缺陷,但铸件又产生了痘孔(气孔)。我们曾采用增大加工留量的补偿办法,由于有些痘孔深入,加工后不能去除(图1),废品率仍有10~20%。     

退火温度对触变挤压锡青铜轴套组织性能的影响

以触变挤压锡青铜轴套零件为材料进行退火处理,研究退火温度对触变挤压锡青铜轴套零件微观组织、元素分布、磨损性能和力学性能的影响规律。结果表明经过退火处理后,Sn、P元素可以从液相中扩散到固相Cu基体中形成α-Cu固溶体,随着退火温度的增加,平均晶粒尺寸逐渐增加,形状因子先减小后增加,布氏硬度先增加后减小,磨损率和摩擦系数先增加后降低,抗拉强度和延伸率先升高后降低。500 ℃退火120 min时锡青铜轴套微观组织和综合性能最好,形状因子为1.26,平均晶粒尺寸为75.2 μm,抗拉强度为423 MPa,延伸率为6.6%。布氏硬度为141 HBW,磨损率为6%,摩擦系数为0.48。     

S08Al冷轧板退火态组织和织构特征

采用OM、SEM、XRD等方法,试验研究了S08A1热轧板冷轧退火后的组织、织构特征及其力学性能。结果表明:冷轧退火后组织与热轧态差别较大,随退火温度升高,晶粒变大,组织更均匀,游离渗碳体的级别降低;650℃和700℃退火后带钢中部的{111}织构强度差别不大。4种退火工艺相比,700℃/6h退火后带钢的综合力学性能最好。     

铈对锡磷青铜铸造与变形组织的影响

试验研究了铈对经过铸造、均匀化及再结晶退火的锡磷青铜QSn7-0.2合金的显微组织的影响特点,通过光学金相显微组织观察和电镜观察分析发现,加入少量稀土铈的锡磷青铜合金铸造组织枝晶网格变细小,变形退火后晶粒组织明显细化,添加少量稀土铈可净化合金中的有害杂质或消除其有害作用,并能与铜生成CuCeP金属间化合物,弥散分布在晶界或晶内,这些呈小黑点分布的第二相细化了合金组织,加铈又显著提高了合金强度和硬度,并确定了铈在锡磷青铜中的最佳添加量为0．10％－0．15％,这有效地改善了锡磷青铜合金的综合性能,延长了铜合金材料的使用寿命。     

等径转角挤压及退火后oCr13铁素体不锈钢的微观结构和力学性能

研究了固溶态0Cr13铁素体不锈钢经室温2道次等径转角挤压(ECAP)及退火处理后的微观结构和力学性能.光学显微镜和透射电镜观察表明,经ECAP挤压变形和650—750℃退火后,样品发生部分再结晶,内部残留约10%—35%(体积分数)均匀分布的岛状超细晶基体.统计表明,再结晶晶粒和超细晶晶粒尺寸呈双峰分布,平均晶粒尺寸分别为5.1—8.3μm和418 525 nm.拉伸和冲击测试结果表明,优选的ECAP挤压变形+700℃退火处理工艺,能够使实验钢获得与常规使用态(锻后700℃退火)相当的冲击韧性(212 J/cm~2),以及比后者更高的屈服强度、均匀塑性和静力韧度(分别提高10%,35%和70%).组织细化和应变硬化能力的提高是造成挤压后退火样品综合力学性能提高的原因.     

冷变形和再结晶退火对TP304钢晶粒度的影响

对TP304钢实施19%和25%的冷塑性变形后,分别在650℃、700℃、800℃及900℃下进行30 min再结晶退火,研究变形率和再结晶退火温度对TP304钢晶粒度的影响。结果表明,TP304钢在650℃、700℃及800℃下再结晶退火30 min,不能实现完全再结晶;900℃下再结晶退火30 min,可获得完全再结晶组织;19%冷变形+900℃再结晶退火30 min,TP304钢晶粒平均直径从40μm细化到22μm;25%冷变形+900℃再结晶退火30 min,TP304钢晶粒平均直径从40μm细化到17μm,二者晶粒度级别均由6级细化到8级,25%冷变形+900℃再结晶退火30 min的细化晶粒效果最优。     

锡磷青铜热模拟压缩曲线与组织分析

连杆用锡磷青铜具有较好的塑性以及耐磨性,其热压缩实验设定变形温度为500~700℃,应变速率为0.001 s-1,变形量为70%(真应变),对锡磷青铜进行圆柱体高温单道次轴对称压缩实验,对锡磷青铜的热压缩曲线和动态再结晶行为进行研究。结果表明,热压缩变形温度越高,流变应力越低;变形组织中,动态再结晶晶粒逐渐增多,软化效果明显。     

退火工艺对热镀锌用冷轧低碳高强钢组织和性能的影响

通过扫描电镜、能谱仪、显微硬度计和拉伸实验研究了退火工艺对热镀锌用冷轧低碳高强钢组织及性能的影响。结果表明,在600℃退火时,组织处于回复阶段,几乎没有再结晶; 625℃保温5 min退火后,再结晶基本完成,组织中有大量渗碳体颗粒弥散析出,并且随着退火温度升高或保温时间延长渗碳体沿铁素体晶界聚集粗化;在625℃保温10 min退火后,再结晶已经完成并且发生长大现象,组织为等轴状铁素体+渗碳体颗粒,晶粒尺寸约为5. 01μm; 650、675、700℃保温10 min退火后,铁素体晶粒进一步长大;随着退火温度升高和保温时间延长,屈服强度和抗拉强度降低,伸长率升高。625℃×5 min退火可以获得优良的综合力学性能。     

锡磷青铜带坯的水平电磁连铸技术研究

为了提高锡磷青铜带坯的质量,提出了在锡磷青铜带坯的水平连铸过程中施加交流电磁场的水平电磁连铸技术.使用电子探针和光学显微镜研究了在水平连铸过程中施加交流电磁场对锡磷青铜带坯组织的影响.结果表明:在水平连铸过程中施加18A的工频交流电磁场,可以使锡磷青铜带坯的晶粒组织得到明显细化、缩松和偏析得到明显减轻、锡磷青铜带坯的内在质量得到大幅改善,从而使带坯的均匀化退火时间从7 h缩短到5 h、石墨模具使用寿命从168h延长到336 h.     

退火工艺对COST-FB2钢组织和硬度的影响

利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和硬度测试等方法研究了再结晶退火与热装等温退火工艺对COST-FB2钢显微组织及硬度的影响。结果表明:采用650~700℃再结晶退火,随着退火温度提高,马氏体板条逐渐回复,M23C6型碳化物尺寸增大,硬度下降;750~800℃区间发生再结晶,硬度最低;850℃退火时进入二相区,冷却过程产生二次马氏体,硬度显著回升。延长700℃再结晶退火时间,硬度缓慢下降,16 h后基本保持不变。采用700℃热装等温退火时,8 h后开始发生铁素体转变,硬度明显下降,100 h后铁素转变完全,硬度最低,随后基本保持稳定。热装退火的软化效果优于再结晶退火。     

热处理温度对Monel 401管材组织和性能的影响

介绍了Monel 401管材生产及退火试验方法,分析了冷轧态Monel 401管材试验结果,重点研究了不同退火温度对管材金相组织、力学性能的影响。分析认为:Monel 401管材冷轧态组织为纤维状组织,纤维状组织随退火温度升高而逐渐减少。退火温度700℃时,发生完全再结晶,纤维状组织消失;退火温度550～600℃时,抗拉强度、屈服强度、硬度和伸长率基本保持不变;退火温度600～700℃时,抗拉强度缓慢下降,而屈服强度和硬度呈直线迅速下降,伸长率呈直线迅速上升。退火温度650℃时,管材综合性能较好,满足用户要求。     

退火对窄热滞Ti-Ni-Cu-Cr形状记忆合金组织和拉伸性能的影响

在Ti-Ni合金中添加Cu、Cr得到热滞较小的Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr形状记忆合金,用示差扫描量热仪、光学显微镜和拉伸实验研究退火温度(T_(an))对Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金相变行为、显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:350~700℃退火态Ti-45Ni-5Cu-0.3Cr合金冷却/加热时发生A→M/M→A(A-母相,Cs Cl型结构;M-马氏体,单斜结构)型相变,合金的相变热滞较窄;350~550℃退火态合金处于回复阶段,组织呈纤维状;600~700℃退火态合金处于晶粒长大阶段,组织呈等轴状;合金的再结晶温度在550~600℃之间;随退火温度升高,合金的马氏体再取向应力σ_M、抗拉强度和伸长率先升高后降低,400~500℃退火态合金的σ_M和抗拉强度最大,650℃退火态合金的塑性最好。