LNG管路保冷厚度的计算

综述了LNG管路几种常见保冷材料的选取及管道保冷厚度的计算方法。经过实例验证,推荐控制热损失量的计算方法是确定保冷层厚度的最佳计算方法。     

乙烯球罐保冷工程设计技术浅析

工业乙烯存储温度为-45℃～34℃,与环境温度60℃之间存在较大温差,因而低温保冷技术十分重要。本文对乙烯球罐保冷工程设计技术进行了分析,包括保冷材料的选择、保冷厚度的计算、保冷结构的施工方法等,可为其它大型设备的系统保冷工程设计提供参考。     

低温乙烯丙烯球罐保冷设计及工程应用

本文以JFE-HITEN610U2L低温乙烯丙烯球罐为例,对比分析了三种不同保冷材料的绝热效果,用防凝露法、允损法、球形容器法计算了三种保冷材料的最小厚度,选择了合理的保冷材料和厚度规格,提出了施工检验要点。经实践证明,此次保冷设计及施工质量达到了预期要求。     

大型储罐保冷量的计算

工程设计中经常需要给出设备或管道表面的冷损失量,这个值的确定在大型设备中对能耗的影响又尤为重要.笔者对实际工程中低温储罐的保冷量计算问题进行了探索和反复验证,全面考虑散热面积和循环量的影响后总结出一套合理且实用的计算方法,并最终得到一个恰当的冷量值.     

LNG接收站卸料管道保冷层厚度优化模拟

国内LNG接收站卸料管道保冷层多为组合式保冷,保冷层普遍存在着材料浪费的问题。为此,应用Ansys Workbench(AWE)工作平台分别建立了LNG接收站典型的外径为40 in、10 in(1 in=25.4 mm)卸料管道保冷层传热及优化模型。在满足使用要求及设计标准的前提下,对保冷层组合厚度进行优化模拟,并分析了保冷材料热导率受温度变化影响时,其对管道保冷性能的影响。结果表明:优化后,40 in管道每1 000 m可节省投资156万元,10 in管道每1 000 m可节省投资25.62万元;在设计时,如不考虑保冷层热导率随温度变化而采用平均热导率计算,保冷层厚度设计偏保守。对组合保冷材料交接点处温度及各类输入参数敏感性进行分析后得出结论:优化后管道各类指标性能均满足使用要求;内层保冷材料厚度对总投资及热流密度影响最大,大气温度对交接点处温度影响最大。该优化模拟结果及基于AWE工作平台流程化设计优化方法可为LNG管道保冷设计提供参考。     

低温弹性体新型保冷材料在乙烯球罐的应用

叙述了LT低温弹性体新型保冷材料的结构特点并与传统保冷材料进行了性能对比。该材料施工简便、不需要做防潮层、保冷厚度比传统保冷材料的厚度薄1／3～2／3左右。将其用于球罐保冷,在厚度减少150mm的情况下,与传统泡沫玻璃保冷相比,保温层外表面温度可提高2．1～3．5℃。     

石油化工装置球罐的管道设计

文中根据我国石油化工装置球罐区的设计规范要求,在管道设计中分析了球罐的结构特点,提出球罐的管道设计的一般原则,根据管道应力分析探讨管道支架的设计,以及球罐的管口方位、平台、梯子的布置以及主要管道的设计要点.     

球罐人孔凸缘的强度设计计算

球罐人孔凸缘是球形容器的重要受压部件,由于形状特殊,它的强度计算方法在国内外有关标准中均未给出。为此其设计计算长期存在困惑,未能很好得以解决。目前主要参考计算方法有三种,它们的计算模型不同,计算结果相差较大且都存在明显缺陷。笔者依据有限元分析所揭示的球罐人孔凸缘的变形特征,提出了以圆环为计算模型的凸缘计算方法。同时对国内外有关凸缘的计算方法进行了讨论,指出了其中存在的主要问题。     

球罐支柱顶球盖的净料计算及划线

为了便于球罐安装,球罐支柱及其顶球盖(如图1)的净料应在制造厂完成,并将二者组焊为一体。球罐支柱的净料计算及划线笔者已在本刊1985年第4期中作了阐述。本文再将球盖的净料计算及划线作一介绍。如图2,球盖在xoy平面的方程式为: (x a)~2 y~2=R~2 (1) 球盖在xoy平面的方程式为: x~2 y~2=r~2 (2)式中R-珠罐外半径 r-球盖内半径球盖净料线为球盖内面与球罐外面的相贯线,我们可以由以上两式求得相贯点C的坐标值X、Y     

球罐接管设计及计算

介绍了球罐设计中有关偏心接管弯曲半径的计算公式、在球壳板上确定凸缘安装位置、应用标准凸缘(SH/T 3138-2003<球形储罐整体补强凸缘>)来确定接管弯曲半径以及公称直径小于DN50 mm的接管设计.     

LNG储罐保冷施工技术

LNG储罐保冷施工具有工作量大、难度大、交叉作业多、作业风险高的特点,文章介绍了16.5万m3 LNG储罐保冷施工技术,对储罐各部位的保冷结构施工过程进行了较为细致的阐述,主要包括罐底保冷、高度5 m以下外罐衬板与热转角保护板之间夹层的保冷、外罐与内罐之间环形空间的保冷、铝吊顶的保冷以及储罐接管的保冷等五部分。     

大型外压球罐径向加强筋设计计算

对大型外压球罐可以通过设置径向加强筋来大幅度降低其主体壁厚,提高稳定性,从而获得一定的经济价值。通过应用实例,从强度与稳定性两方面提出了外压大型球罐径向加强筋的设置及计算方法,结果表明,稳定性满足要求,经济性十分明显。     

球罐固定消防冷却水喷雾系统的设计与计算

结合在工作中稚导的计算公式,介绍了球罐固定消防冷却水喷雾系统的设计步骤与计算方法。     

液化石油气球罐腐蚀分析及管理

通过对炼油厂储存液态烃球罐的腐蚀环境及维修历史的分析、腐蚀介质对球罐腐蚀的类型及其机理的探讨,得出引起LPG球罐腐蚀主要因素是硫化物应力腐蚀。提出加强球罐日常运行中的腐蚀物检测、控制H2S质量浓度10mg／L内、H2S含量超标的LPG停留球罐时间不超过48h、腐蚀裂纹维修后球罐表面硬度控制在HB200内并且作应力消除处理及做好球罐防腐等方式,是控制硫化物应力腐蚀的现实可行的管理方法,可以消除长周期运行中球罐内可能的腐蚀介质对球罐带来的安全影响。     

球罐裂纹成因分析

某公司一台液态烃球罐,按计划进行大修检查时在内表面发现较多微裂纹,裂纹最深达5.9mm。在现场检查、测厚、金相分析、腐蚀产物分析并结合工艺情况分析的基础上,初步判断裂纹是应力导向氢致开裂裂纹,裂纹产生的主要原因是罐内物料介质中硫化氢含量严重超标。建议在罐内采用涂层或阴极保护层的方法来阻止或减缓湿硫化氢环境中的腐蚀,从而降低裂纹的产生与发展的可能性。     

球罐氢鼓泡形成原因及防护措施

对湿H_2S环境下球罐氢鼓泡的产生原因、形成过程和腐蚀状况进行了分析,指出氢鼓泡的发生一是球罐处于临氢环境,因腐蚀产生的[H]渗入到了钢中;二是容器所用的钢材存在夹杂,即有“空穴”。同时提出了具体的防护措施,如增加脱硫装置以降低H_2S的浓度,改善压力容器工况条件, 以及对焊缝部位采取喷铝措施等。     

低温管道的保冷设计

结合工程实例,介绍了双层异材保冷结构的设计、安装及施工过程中的注意事项。指出保冷材料的性能及保冷层的厚度关系到低温管道的保冷效果,选择保冷材料时应着重考虑材料导热系数及材料密度。     

50～5000m^3球形储罐

“古都牌”50—5000m^3球形储罐为中国石油天然气第一建设公司自主研发的系列产品,于1990年5月在国家工商行政管理局取得注册商标,是公司的拳头产品,也是国内同类产品中的著名品牌。