12CrNi3A钢活塞销渗碳淬火工艺改进

通过硬度测试和金相分析对12CrNi3A钢活塞销随炉降温淬火、空气预冷淬火和直接淬火+二次淬火3种热处理工艺进行研究.确定了直接淬火+二次淬火的工艺可行性,工效大大提高.     

SCM415钢高温渗碳和常规渗碳的组织与性能

渗碳淬火零件结合了高碳钢和低碳钢的优点,具有表面高硬度、高而磨性,心部高塑性和高韧性,可显著延长其使用寿命,从而得到广泛应用.     

机床主轴渗碳淬火工艺改进

机床主轴是机床中的关键零件，渗碳淬火后的技术要求为主轴径向跳动≤0．05mm、马氏体及残留奥氏体≤3级、碳化物≤3级、表面硬度≥65HRC、有效硬化层深度≥1．5mm。其原材料为SCM21钢，相当于国内12Cr3MoA钢，化学成分（质量分数，％）为0．09C、0．32Si、0．45Mn、2．8Cr、0．50Mo。原工艺如图1所示，生产设备是Ipsen密封箱式多用炉。按照图1工艺处理后出现了以下问题：①轴表面硬度为61HRC，低于技术要求；②表层碳化物呈断续网状析出；③马氏体及残留奥氏体级别高。     

20MnCr5钢内星轮的渗碳淬火工艺优化

为提高内星轮的表面硬度、耐磨性且确保心部韧性,对20MnCr5钢内星轮的渗碳淬火工艺进行了优化。结果表明,在扩散碳势0.75%和淬火碳势0.65%、油冷搅拌速度1100 r/min条件下经(935±10) ℃×295 min+830 ℃×30 min渗碳淬火后,20MnCr5钢内星轮的硬度和有效硬化层深度均符合技术要求。经400次循环寿命试验,原渗碳淬火工艺处理内星轮表面可见磨损和剥落,经优化后的渗碳淬火工艺处理的内星轮表面仅出现轻微擦痕,耐磨性较工艺优化前明显提高。     

提高渗碳淬火齿轮硬度的后处理工艺

研究了20Cr2Ni4A钢渗碳淬火齿轮在低温回火后硬度较低时进行后冷处理和后低温回火处理对表面硬度、有效硬化层深度及心部硬度的影响。结果表明,20Cr2Ni4A钢在渗碳淬火低温回火后的残留奥氏体稳定化现象并不明显,此时进行冷处理仍能提高工件硬度,而当残留奥氏体较多时具有低温回火二次硬化现象,提高低温回火温度也能提高表面硬度。据此可采用后冷处理和后低温回火工艺提高硬度,代替常规的重新高温回火+渗碳淬火+低温回火的返工工艺。后冷处理温度可根据Mf点确定,对于渗碳后高温回火并重新加热淬火和低温回火工艺,Ms和Mf点不能按常规方法计算,可根据残留奥氏体含量进行估算。     

渗碳淬火工艺因素对20CrNi2Mo钢热处理畸变影响的研究

采用正交试验方法,研究了淬火温度、渗碳温度、碳势、锻造比、预处理及预热等材料和热处理工艺因素对20CrNi2Mo钢热处理畸变的影响。针对20CrNi2Mo钢渗碳淬火的畸变特性,可通过优化的工艺参数较好地控制20CrNi2Mo钢的畸变。     

传动套渗碳淬火畸变及工艺控制

从2008年至今,我公司承接了一批出口欧洲的传动套,采用20CrMoH钢制造,零件简图如图1所示,技术参数见表1。由于其工艺过程复杂,产品质量要求高,尤其是对金相组织、表面硬度,心部硬度,外观质量和几何尺寸等质量特性要求严格,试投产期间,传动套热处理后因内花键尺寸不合格等,产生大量废品。经过对热处理过程的认真分析研究,采取了一系列改进措施,解决了问题。     

渗碳淬回火工艺对G20CrNi2Mo钢组织与性能的影响

以G20CrNi2Mo渗碳轴承钢为研究对象,通过扫描电镜及光学显微镜分析不同热处理工艺下的组织及硬度差异,并借助摩擦磨损试验机研究其耐磨性能的变化.结果表明,G20CrNi2Mo轴承钢渗碳后经过不同淬火及回火工艺,其硬度和耐磨性能均有了明显提高,其中,二次淬火后的组织为细小的马氏体和均匀细小的颗粒碳化物,以及少量的残留...     

18CrNiMo7-6和20CrNi2Mo钢高温渗碳工艺的研究与应用

对18CrNiMo7-6和20CrNi2Mo钢进行980℃高温渗碳工艺研究,并对其显微组织、显微硬度、表面碳浓度、奥氏体晶粒度等重要工艺指标进行分析。结果表明,为使18CrNiMo7-6和20CrNi2Mo钢渗层获得弥散分布状碳化物、较高的显微硬度、较高的晶粒度等级,通过工艺优化获得最佳工艺为：提高渗碳温度至980℃,冷却方式采用先气冷后二次加热再进行淬火。     

10CrNi3Mo钢的低温韧性研究

通过组织观察、系列温度冲击和断口形貌等方法对10CrNi3Mo钢的低温韧性进行研究。根据系列冲击试验的能量判据、断口判据和塑性判据得出了韧-脆转变温度在-100℃以下。采用动态撕裂试验,试验结果表明,动态撕裂试验与系列冲击趋势相同,韧-脆转变温度约为-75℃。经综合研究可知,10CrNi3Mo钢具有良好的低温韧性。     

表面渗碳23CrNi3Mo钢的微观组织及渗碳规律数学模型分析

采用固体渗碳技术对23CrNi3Mo钢进行表面渗碳处理,观察表面渗碳层的微观组织,建立碳含量、浓度与渗碳时间、温度之间的数学关系。结果表明,表面碳浓度为0.72%~0.81%时能够获得良好渗碳效果。     

34CrNi3Mo钢锭锻裂原因

通过金相、低倍、断口及扫描电镜等手段,结合钢锭气体含量、化学成分及五害元素的分析检验,证实了34CrNi3Mo钢锭激冷层薄,柱状晶相当发达,并沿柱状晶晶界析出低熔点类夹杂物,削弱了晶间结合力,使其在锻造初期沿晶开裂而报废。为避免此类缺陷产生,必须保证钢锭的浇注质量。     

30CrNi2MoVA钢激光相变硬化技术

研究了30CrNi2MoVA钢激光淬火后淬硬层微观结构特征及工艺参数对硬化层深度和硬度的影响。结果表明,激光淬火硬化层依其组织特征,分为完全淬硬层、过渡层和热影响层;硬化层深度随着激光功率的升高和扫描速度的减小而逐渐增加,表面硬度则存在一个极大值。     

45CrNi钢外毂的激光淬火

研究了45CrNi钢外毂激光淬火后的组织和性能。结果表明,激光平面扫描速度为270 mm/min,激光功率为2 kW时,淬硬层深度为1.2 mm;内孔扫描速度为350 mm/min,激光功率1.2 kW时,淬硬层深度为0.8 mm,表面硬度达到60 HRC,符合要求。     

65Nb基体钢固体渗碳及淬火工艺

研究了固体渗碳温度、渗碳时间、淬火加热温度和保温时间、回火温度等对６５Ｎｂ基体钢硬度和韧性的影响。结果表明，适宜的工艺为９２０℃×４ｈ固体渗碳，１０８０℃×２５ｍｉｎ加热淬火，５６０℃回火。     

34CrNi3Mo钢热处理工艺正交试验与优化

利用正交试验方法研究34CrNi3Mo钢热处理工艺与性能之间的关系.结果表明:影响材料性能的主次顺序为:回火温度>回火时间>淬火温度>淬火时间;通过回归分析得出材料性能与热处理工艺参数之间的关系式,并得出最优工艺组合;通过试验验证,回归值与实测值吻合较好.     

25Cr3Mo3NiNb二次硬化钢冲击性能的研究

研究了二次硬化钢25Cr3Mo3NiNb的冲击韧度随回火温度和试验温度的变化.结果发现,试验钢在200℃回火时冲击韧度较高,300～600℃回火时冲击韧度值较低,600℃以上回火时冲击韧度值迅速升高,640℃回火时冲击韧度达到最高值55J/cm2,640℃以上回火时冲击韧度值有所降低.640℃回火后试验钢的冷脆转变温度为10℃,屈服强度为960MPa,可以满足兵器特种结构件高强度高韧性的要求.     

20CrMo钢压缩机主轴的渗碳淬火

压缩机主要用于各种气体的压缩,其所有的旋转件都安装在主轴上,支撑旋转件及传递扭矩。主轴的轴线就是各旋转件的几何轴线,因此主轴在压缩机正常运转中具有极其重要的作用。本文采用BBG预抽真空渗碳炉对压缩机主轴进行了渗碳、淬火处理,经过多次试验,产品达到了技术要求。