油田注入水堵塞因素探讨

本文用滤膜因数法和岩心模拟试验进行堵塞程度的研究，讨论了注入水中的机械杂质、乳化原油、铁凝胶和腐生菌的含量与造成的堵塞程度的关系。     

塔中11油田志留系注入水水质标准研究

针对塔中ll油田开发的实际情况,室内研究了溶解氧、CO2、细菌对注入水腐蚀性的影响;评价了悬浮物含量、悬浮物粒径、细菌和Fe3^＋对岩心渗透率的影响程度。确定了塔中11油田志留系注水水质指标。试验结果表明：注入水中含氧量应≤O.5mg／L,CO2含量应≤2.5mg／L;腐生菌TGB含量应≤104^个／ml,铁细菌IB含量应≤103^个／ml,硫酸盐还原菌含量应≤104^个／m1;悬浮物粒径应≤5μm,悬浮物含量应〈7.5mg／L,Fe3^＋含量应≤5mg／L。回注污水含油量应〈10mg／L。     

文留油田注入水水质改性对采收率的影响

文留油田产出水矿化度高,所含成分具有强腐蚀、结垢倾向,储层具有中强水敏性,要求注入水质的指标高,所以必须通过完善注水工艺流程和加入高效水处理药剂进行水质改性。生后的水质成分发生了很大变化,和地层水有较好的配伍性,注水井注水状况好转,水驱动用储量增加,对提高采收率产生了积极的影响。     

沙南油田注入水水质标准研究

通过大量的试验研究，得出了符合沙南油田注入水水质标准，从而满足了油田生产需要。     

如何确定油田注水水质

固体颗粒进入岩石孔隙后的最终结果必然导致岩石孔隙的堵塞。在所有的油田注入水中都会含有某些悬浮的固体颗粒。具有代表性的这些颗粒有粘土、硅质粉砂、细砂、氧化铁、硫化铁、细菌残渣及微生物。在油田采出水中含有重烃及轻油,这些重烃和轻油往住会弄湿和包敷着其它固体颗粒。当注水井发生堵塞问题时(吸水量降低),一定与下列因素有关:①固体颗粒的浓度;②固体颗粒堵塞岩石孔隙的能力;③各类岩石接受和储放固体颗粒的能力。这就提出了当水注入岩层时,悬浮固体颗粒将会发生什么情况的问题。注水层可被看作是一台高效过滤器,我们对精细固体颗粒侵入岩石这一说法进行了大量研究,通过研究所得出的以下结果将证实这一概念的正确性。     

塔河油田缝洞型碳酸盐岩油藏回注水水质指标对渗透率的影响

由于目前缝洞型碳酸盐岩油藏的注水开发尚无回注水标准或推荐指标,因此以塔河油田缝洞型碳酸盐岩油 藏为基础,利用人工刻蚀岩心,分别考察了回注水中悬浮物含量、粒径中值和含油量等水质指标对裂缝型（缝宽为0.1 mm）和缝洞型（缝宽为0.1 mm,洞直径为2 mm）岩心渗透率的影响。结果表明：在回注水的体积为5 000倍孔隙体积,悬浮物粒径中值为30 μm时,岩心渗透率伤害程度小于40%;当悬浮物粒径中值为40 μm时,岩心渗透率伤害程度超过98%。悬浮物含量为30 mg/L时,岩心渗透率伤害程度小于5%;当悬浮物含量达到45 mg/L时,岩心渗透率伤害程度超过98%。当含油量为40 mg/L时,岩心渗透率伤害程度小于50%;当含油量为60 mg/L时,岩心渗透率伤害程度接近70%。对于缝洞型油藏,由于流通通道尺寸较大,注水压力较低,建议将岩心渗透率伤害程度不超过50%作为回注水水质控制指标,该类型油藏的回注水水质指标为：悬浮物含量小于30 mg/L,粒径中值小于30 μm,含油量小于40 mg/L。     

绥中36—1油田注入水水质对疏水缔合聚合物溶液粘度的影响

针对绥中36-1油田注入水水质状况,研究了注入水矿化度、主要金属离子含量、悬浮物含量、含油量、残留聚合物、水处理剂及pH值等因素对疏水缔合聚合物(AP-P4)驱油剂溶液粘度和热稳定性的影响。绥中36-1油田注入水矿化度、钙镁离子含量、铁离子含量、悬浮物含量及pH值比较有利于疏水缔合聚合物溶液粘度的保持;而残留聚合物、含油量、水处理剂中的反相破乳剂和浮选剂是影响疏水缔合聚合物溶液粘度的主要因素。     

绥中36-1油田注入水悬浮物特征及控制措施

对绥中36-1油田注入水悬浮物化学组分及悬浮物含量沿流程变化特征进行了分析。该油田注入水悬浮物含量沿流程明显增加,悬浮物主要为有机物及非晶质无机组分,无机组分以腐蚀产物、碳酸盐垢及地层细小泥砂为主。在此基础上,提出了加强防腐研究工作、对水处理系统进行调整、实施清污分注和改进加药系统等控制措施。     

注水水质对胜坨油田注水井吸水能力的影响

该文分析了胜坨油田注水井吸水能力降低的主要原因是黄河水与地层污水混注时，地层水中的Ｓｒ２＋、Ｂａ２＋与黄河水中的ＳＯ２－４反应生成ＢａＳＯ４、ＳｒＳＯ４沉淀。通过试验研究，得出胜坨油田吸水指数的阶段性变化与注水水质的阶段性变化一致的规律。指出要从根本上解决胜坨油田吸水指数变化的问题，必须加强注水管理、提高注水水质、杜绝黄河水与油层污水混注。     

文留油田注入水水质改性对采收率的影响

文留油田产出水矿化度高 ,所含成分具有强腐蚀、结垢倾向 ,储层具有中强水敏性 ,要求注入水质的指标高 ,所以必须通过完善注水工艺流程和加入高效水处理药剂进行水质改性。改性后的水质成分发生了很大变化 ,和地层水有较好的配伍性 ,注水井注水状况好转 ,水驱动用储量增加 ,对提高采收率产生了积极的影响     

小型化水质改善技术在海上油田的应用

针对海上某油田注入水长期不达标的问题,在生产水水质分析与认识的基础上,结合平台具体条件,制定了紧凑型旋流溶气气浮(CDFU)+两级精细过滤,并辅以水处理药剂的小型化水质改善工艺。CDFU具有结构简单、占地面积小、摆放灵活、抗波动性强等特点,可有效克服平台空间限制、来水波动大的难题;高效水处理药剂能够解决生产水中高含量H_2S导致的水质发黑问题。该工艺在现场应用中取得良好效果,出水水质平均ρ(油)4.25mg/L,平均ρ(悬浮物)0.45mg/L,平均粒径中值1.35μm,满足A2回注水指标要求,工艺可行性得到验证。该小型化水质改善技术的试验成功对于海上油田含硫生产水处理具有重要的借鉴意义。     

注水水质对裂缝性油藏储层的影响

以裂缝性油藏储层为研究对象,通过室内岩心模拟实验研究了注入水悬浮物和含油量对储层的伤害。研究结果表明,悬浮物颗粒直径中值、含油量是引起储层伤害的主要因素;当渗透率伤害率上限为20%,缝宽≤50 μm时,注水水质要求为:悬浮物颗粒直径中值(粒径中值)不应超过10 μm,悬浮固体含量不应超过10 mg/L,含油量不应超过10 mg/L;当缝宽介于50~100 μm时,注水水质要求为:悬浮物粒径中值不应超过20 μm,悬浮固体含量不应超过10 mg/L,含油量不应超过20 mg/L;当缝宽介于100~200 μm时,注水水质要求为:悬浮物粒径中值不应超过50 μm,悬浮固体含量不应超过50 mg/L,含油量不应超过40 mg/L;当缝宽大于200 μm时,注水水质要求为:悬浮物粒径中值不应超过60 μm,悬浮固体含量不应超过80 mg/L,含油量不应超过50 mg/L。研究结果可为裂缝型油藏高效注水开发提供理论依据。     

注水水质对油藏开发指标的影响研究

注水水质是影响开发指标的重要因素。在注水开发中,注入水水质的好坏不仅影响注水工艺系统的效率,还影响油藏的开发指标及开发效果。通过实验研究和经验公式计算进行了注水水质影响下的油藏开发指标（含水率、波及系数、吸水指数及采收率）的变化规律研究;并做出了相应的变化规律曲线,分析了水质对这些开发指标的影响。注水水质差会导致油相相对渗透率急剧下降,含水率增长迅速,波及系数减小,吸水指数下降,采收率也降低。研究结果为注水水质标准的制定提供了一定的理论依据。     

河141区块注入水水质对储层的伤害

河141区块属于低孔低渗油藏，因地层能量低，须采用注水方式开发。该文研究了不同注入水水质对该块沙一段储层的损害规律及损害程度，并确定了适合其储层注入水水质推荐指标，提出了水质处理建议。     

中东H油田不同注入水对储层渗流能力的影响

为了分析油田不同注入水对储层渗流能力的影响,利用中东H油田岩心样品,分别采用模拟地层水和注入水A进行单相及油水两相渗流实验,对比分析实验结果并对其用数学模型进行描述。结果表明:注入水A的冲刷等作用引起岩心样品发生固体颗粒脱落及矿物成分流失,导致岩心样品的渗流能力增强,油、水绝对渗透率及油水绝对渗透率之和均增加;岩心样品的亲油性减弱,亲水性增强,残余油饱和度降低,共渗点偏右移,与模拟地层水驱替相比驱油效率提高2%~5%。基于实验结果建立了数学模型,该模型能更准确地描述油田开发初期、中期及末期3个阶段的油水渗流规律。