抗冲共聚聚丙烯CX9530冲击强度的影响因素

通过对抗冲共聚聚丙烯(PP)CX9530与国内外同类树脂进行力学性能比较和微观结构表征,认为CX95300抗冲击性能较差的原因在于PP基体中的橡胶相分散性较差,橡胶相尺寸较大。通过调整PP装置气相反应釜内的乙烯与丙烯摩尔比、停留时间等工艺参数,在对CX9530刚性影响较小的情况下,将其常温简支梁缺口冲击强度由10.2 kJ/m~2提升到13.9 kJ/m~2,低温简支梁缺口冲击强度由6.8 kJ/m~2提升到7.5 kJ/m~2,达到国内外同类树脂的水平。     

超韧聚丙烯的结构与性能

采用扫描电子显微镜、动态力学分析仪和毛细管流变仪等研究了超韧聚丙烯(PP)的结构与性能,并与普通抗冲击共聚PP进行了对比。超韧PP中乙丙橡胶相和PP相的玻璃化转变温度差53.30℃,而普通抗冲击共聚PP中乙丙橡胶相和PP相的玻璃化转变温度差62.32℃;在相同剪切速率下,超韧PP的表观黏度小于普通抗冲击共聚PP;超韧PP在23,-20℃时的简支梁缺口冲击强度分别为70.43,8.55 kJ/m2,远高于普通抗冲击共聚PP(分别为12.00,3.69 kJ/m2)。     

超高抗冲聚丙烯汽车保险杠专用料SP 179的开发

采用Spherizone工艺生产超高抗冲聚丙烯汽车保险杠专用料SP 179。分析了其结构、力学性能及应用,并与同类产品比较。SP 179具有高抗冲击强度和弹性模量,SP 179的熔体流动速率为8~12g/10min,密度为0.9g/cm~3,简支梁缺口冲击强度(常温)大于50kJ/m~2,拉伸弹性模量达800~850MPa,各项指标达到进口同类产品水平。     

提高HDPE大中空专用料抗冲击性能的技术研究

针对茂名石化大中空专用料TR571M抗冲击性能偏低的问题,与主流产品进行对比研究并提出改进方法。研究结果表明,改进后的TR571M在-20℃的简支梁缺口冲击强度从39.9 kJ/m~2提高到44.5 kJ/m~2,在-30℃的悬臂梁缺口冲击强度从353 J/m提高到455 J/m,抗冲击性能得到明显提升。     

PP编织袋回收技术研究

研究了苯乙烯 丁二烯嵌段共聚物 (SBS)、苯乙烯 异戊二烯 苯乙烯接枝共聚物(SIS)、乙烯 丙烯酸或丙烯酸酯共聚物 (EAA)、乙烯 醋酸乙烯共聚物 (EVA)和乙烯 辛烯共聚物 (POE)几种聚烯增韧剂对废聚丙烯 (PP)编织袋回收料的改性效果。研究结果表明 ,当增韧剂加入量为 1 1份时 ,SIS的增韧效果最好 ,悬臂梁缺口抗冲击强度为1 3 4kJ/m2 ,比新鲜无规共聚PP1 3 3 0的缺口抗冲击强度 1 0 8kJ/m2 还高 ;EAA最低 ,其缺口抗冲击强度还不到均聚PP1 3 0 0的缺口抗冲击强度 5 8kJ/m2 ;其它几种增韧材料的抗冲击强度在 1 3 0 0和 1 3 3 0之间 ,当用量达到 2 0份时 ,其抗冲击强度迅速增加 ,达到 1 5 2kJ/m2 的最高值     

聚丙烯材料简支梁缺口冲击性能的时温效应研究

将聚丙烯(PP)树脂在一定注塑工艺条件下制备成用于简支梁冲击测试的样条,分别为ISO注塑A型缺口冲击样条和无缺口样条(然后通过铣缺口机机械加工成A型缺口冲击样条),通过摆锤冲击试验仪进行简支梁缺口冲击强度测试,研究共聚型PP材料注塑缺口和铣缺口冲击性能的时温效应。结果表明,共聚型PP材料铣缺口在标准环境下调节,简支梁缺口冲击强度基本无变化,机械加工内应力对其影响较小;注塑缺口在标准环境下调节,简支梁缺口冲击强度随着调节时间的延长先快速降低,后缓慢衰减;注塑缺口的冲击强度明显大于铣缺口的冲击强度;缺口冲击强度与温度成指数型增长。     

PP编织袋回收技术研究

研究了苯乙烯－丁二烯嵌段共聚物（SBS），苯乙烯－异戊二烯－苯乙烯接枝共聚物（SIS），乙烯－丙烯酸或丙烯酸酯共聚物（EAA），乙烯－醋酸乙烯共聚的（EVA）和乙烯－辛烯共聚物（POE）几种聚烯增韧剂对废聚丙烯（PP）编织袋回收料的改性效果。研究结果表明，当增韧剂加入量为11份时，SIS的增韧效果最好，悬臂梁缺口抗冲击强度为134.kJ/m^2，比新鲜无规共聚PP13304的缺口抗冲击强度10.8kJ/m^2还高，EAA最低，其缺口抗冲击强度还不到均聚PP1300的缺口抗冲击强度5.8kJ/m^2，其它几种增韧材料的抗冲击强度在1300和1330之间，当用量达到20份时，其抗冲击强度迅速增加，达到15.2kJ/m^2的最高值。     

PTW反应型增容剂对PA6/PP合金性能的影响

研究了一种带环氧基团的新型反应型增容剂乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物(PTW)对PA6/PP合金性能的影响。对PA6/PP体系的冲击强度、弯曲强度、热变形温度和吸水率等性能进行了研究。结果表明：PTW对PA6/PP有很好反应增容作用；当PA6/PP/PTW质量比为60/40/(5～10)时,合金获得最佳综合性能,尤其对吸水率和冲击韧性的改善效果尤为显著。吸水率从PA6的1．32%降为0．3%,简支梁缺口冲击强度从4．14 kJ/m~2提高至15．51 kJ/m~2。     

PP/纳米ZnO的紫外光老化性能

将纳米ZnO(nano-ZnO)用钛酸酯偶联剂表面处理后制备聚丙烯(PP)/nano-ZnO复合材料。研究了nano-ZnO含量对复合材料耐老化性能的影响。nano-ZnO可明显改善PP树脂的紫外光老化性能。当w(nano-ZnO)为3%时,复合材料老化前后的性能差和纯PP树脂老化前后的性能差分别为:拉伸强度1.9 MPa和3.1 MPa、断裂伸长率为29.0%和66.7%、缺口冲击强度为1.1 kJ/m~2和2.9 kJ/m~2、无缺口冲击强度为1.5 kJ/m~2和3.2 kJ/m~2、球压痕硬度为4.8 MPa和5.8 MPa、维卡软化温度为3.3℃和7.0℃。     

PC/PBT改性聚丙烯的研究

以聚碳酸酯(PC)和聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)并用且以马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)作为相容剂来改性聚丙烯(PP),详细研究了PC/PBT改性PP的工艺条件以及不同结构对PP共混物性能的影响。结果表明,当PC与PBT的质量分数分别为5.0%和2.5%时,改性PP共混物的拉伸强度为24.0 MPa,缺口冲击强度达到28.9kJ/m~2,比未改性PP的冲击强度提高了7倍。同时研究了PP-g-MAH的用量对PP共混物性能影响,当PC与PBT的质量分数分别为10.0%和5.0%时,PP-g-MAH的质量分数为2.0%时,共混物的缺口冲击强度达到27.8kJ/m~2。PP-g-MAH可有效提高PC/PBT与PP之间的相容性。     

高刚抗冲共聚聚丙烯K7010的开发

采用Horizone工艺生产了高刚抗冲共聚聚丙烯K7010。通过对比分析催化剂体系、熔体流动速率(MFR)控制方法、乙烯和橡胶含量的控制方法,确定了生产工艺条件。将均聚部分的MFR控制在15～20 g/10 min,总MFR控制在10 g/10 min,总乙烯质量分数为4.5%,橡胶相质量分数为12.5%,橡胶相中乙烯质量分数为38%,K7010获得了优异的刚韧平衡性,与进口产品相比,弯曲模量和简支梁缺口冲击强度均大幅提高,弯曲模量提高了13%,常温简支梁缺口冲击强度提高了37%,其他指标也达到进口同类产品水平。     

高流动抗冲共聚PP M3000RH的合成

采用氢调法在200 kt/a国产环管聚丙烯(PP)装置上合成了高流动抗冲共聚PP M3000RH。用红外光谱仪、差示扫描量热仪、凝胶渗透色谱仪等表征了该产品的结构和性能,并与采用降解法生产的同类抗冲共聚PP做了对比。结果表明:合成的M3000RH具有良好的抗冲击性能、柔韧性能和抗氧化能力,低温简支梁缺口冲击强度达到3.4 J/m,弯曲模量达到1 402 MPa,氧化诱导期达到20.47 min。     

热成型用透明PP的工业开发

在生产无规共聚聚丙烯(PP)的基础上,添加少量的成核剂,生产出热成型用透明PP;探讨了乙烯含量、成核剂的种类及添加量对专用树脂性能的影响.结果表明:产品具有高透明性,适宜的刚韧平衡性;常温简支梁缺口冲击强度为19～21 kJ/m2弯曲模量1.11 GPa;耐热性能较好,热变形温度85℃.专用树脂的性能达到国外同类产品的水平.     

PP/PP-g-DBM/CaCO_3复合材料的力学性能

以马来酸二丁酯接枝聚丙烯(PP-g-DBM)作界面改性剂,制备了聚丙烯(PP)/PP-g-DBM/CaCO_3复合材料。PP-g-DBM提高了复合材料的抗冲击性能和弹性模量。当w(CaCO_3)为30%时效果最佳,悬臂梁缺口冲击强度达到6 kJ/m~2,相对PP提高了20%;界面改性剂较大程度地改善了分散相(CaCO_3)在连续相(PP)中的分散状态。     

环管工艺氢调法生产高熔体流动速率抗冲击共聚PP M30RH

在双环管反应器与气相反应器串联的聚丙烯(PP)装置上,通过非对称给电子体注入技术,利用氢调法并控制气相反应器中乙烯含量以及乙烯气与乙烯和丙烯混合气的摩尔比,使产品中橡胶相含量合理,最终生产出刚性和韧性相对平衡的高熔体流动速率(30.0 g/10 min)、抗冲击共聚PP M30RH。M30RH在-20℃时的缺口冲击强度达3.9 kJ/m2以上,弯曲模量可达1 200 MPa以上,各项性能均达到国内同类产品水平,产品得到用户认可并应用于多个领域。     

几种聚烯烃增韧剂的增韧性能比较

使用废PP编织袋回收料时 ,冲击强度低、韧性低是最大的障碍。为克服这一矛盾 ,作者研究了SBS、EAA、EVA、SIS和POE这几种聚烯烃增韧剂对废PP编织袋回收料的改性效果。研究结果表明 ,当增韧剂加入量为11phr时 ,SIS的增韧效果最好 ,悬臂梁缺口冲击强度为13.4kJ/m2,比新的无规共聚PP1330的缺口冲击强度10.8kJ/m2 还高 ;EAA最低 ,其缺口冲击强度还达不到均聚PP1300的缺口冲击强度5.8kJ/m2;其他几种增韧材料的冲击强度在1300和1330之间。对POE来说 ,当用量达到20phr时 ,冲击强度迅速增加 ,达到15.2kJ/m2 的最高值     

PP／EPDM热塑性弹性体动态光交联制备法研究

采用动态光交联法制备了3种不同类型的PP/三元乙丙橡胶(EPDM)热塑性弹性体,探讨了PP的结构及化学组成、动态光交联时间对PP/EPDM热塑性弹性体性能的影响。力学性能、扫描电镜、动态力学热分析、熔体流动速率等测试结果表明,PP的结构及化学组成对体系性能的影响显著,H_2P/EPDM热塑性弹性体的综合性能最佳。而动态光交联能明显提高体系的相容性,进而大幅度提高体系的力学性能。H_2P_(70)V_0的拉伸强度为17．3 MPa,缺口冲击强度为34．9 kJ/m~2,而H_2p_(70)V_(60)的拉伸强度为21．2 MPa,缺口冲击强度为66．3 kJ/m~2,拉伸强度提高20％,缺口冲击强度提高近1倍。     

高流动高刚性抗冲共聚聚丙烯的工业化开发

在Horizone工艺装置使用BCM-100H型催化剂成功开发高熔体流动速率高刚性抗冲共聚聚丙烯KH39M。讨论了KH39M生产的技术路线、操作条件、产品指标控制和试生产情况,对KH39M的力学性能、共聚单体含量、粉料粒径等进行了分析。结果表明:首次生产的KH39M弯曲模量达1 590 MPa,简支梁缺口冲击强度达7.6 k J/m~2,下游用户测试结果表明,KH39M性能与进口同类产品相当。     

滑石粉与有机成核剂复配改性抗冲击共聚聚丙烯

采用滑石粉和有机成核剂复配改性抗冲击共聚聚丙烯(PP),研究了改性PP的力学性能、结晶性能和耐热性能。结果表明:滑石粉可以有效提高PP的拉伸屈服应力、弯曲模量、常温简支梁缺口冲击强度和洛氏硬度;滑石粉和质量分数为0.30%的有机成核剂复配,使PP/滑石粉/有机成核剂复合材料的弯曲模量,洛氏硬度,常温、低温简支梁缺口冲击强度分别提高了11.9%,13.5%,156.5%,9.7%,负荷变形温度由PP的68.7℃提高到76.2℃;滑石粉和质量分数为0.30%的有机成核剂复配对PP具有异相成核作用,使PP/滑石粉/有机成核剂复合材料的结晶温度升高,晶粒细化、致密。     

PP/改性高岭土复合材料的制备及性能

采用液态三元乙丙橡胶(LEPDM)对高岭土进行表面改性，然后与聚丙烯(PP)熔融共混，制得了PP/改性高岭土复合材料，采用氧指数测定仪、熔体流动速率仪(MFR)和扫描电子显微镜(SEM)等对比分析了高岭土和改性高岭土对PP力学性能、加工性能、阻燃性能和微观形貌的影响。结果表明：高岭土及改性高岭土均会改善PP的力学性能、加工性能和阻燃性能。当填料含量相同时，PP/改性高岭土复合材料的拉伸强度、缺口冲击强度和加工性能均优于PP/高岭土复合材料，PP/高岭土复合材料的阻燃性能和弹性模量均优于PP/改性高岭土复合材料。当改性高岭土质量分数为10%时，PP/改性高岭土复合材料的缺口冲击强度和MFR均达到最大，分别为12.63 kJ/m²和1.75 g/10 min。