斜井提升绞车在紧急制动时的安全条件

<正> 《煤矿安全规程》对安全制动力矩倍数 K 值的要求是限制制动力矩不能过小,而对制动减速度的要求是限制制动力矩不能过大。但对于倾角较小的斜井提升绞车往往有这样的情况:在调整制动力矩的大小时,当满足了安全制动力矩倍数 K 的要求,则满足不了制动减速度的要求。若满足了制动减速度的要求,则满足不了安全制动力矩倍数K 的要求。     

多绳摩擦提升紧急制动的防滑计算

多绳摩擦提升是利用摩擦力来传动的,正确地选定制动力,保证提升机在紧急制动时不产生滑动,安全可靠地停住车,是防滑计算的一个重要内容.本文,仅讨论双容器静平衡系统的多绳摩擦提升紧急制动的防滑条件.一、紧急制动的防滑条件1.提升机的紧急制动减速度多绳摩擦轮提升机的上提重载或下放重载制动减速度,按下式计算:上提重载     

多绳摩擦提升机紧急制动的防滑验算

多绳提升机是否能安全运行,最根本的问题是防止钢丝绳在摩擦衬垫上滑动。国产多绳提升机在紧急制动时均采用二级制动,本文结合二级制动的特点,对平衡提升系统在提升、下放载荷及调动空容器等情况下,如何正确地确定紧急制动力矩,制动减速度及滑动极限减速度进行了详细的分析和验算。本文可供设计和使用单位参考。     

多绳提升机紧急制动方式的计算特点

每个提升机制动装置所产生的恒定制动力矩,与有效载荷及其运动方向无关,因此,制动力矩的安全系数和减速度之间,在提升和下降载荷时有着一定的依赖关系.多绳提升设备通常是静平衡系统,因此∑P=∑q(718)p、q相应为主绳和平衡(尾)绳每米的重量.考虑到多绳提升机最大静力矩:双箕斗提升 M_(CT)=Q_ⅡR_Ⅲ(179)带平衡锤单箕斗提升     

对XKT系列矿井提升机二级制动安全阀的一点改进

<正> 《煤矿安全规程》第382条和第383条对矿井提升机的制动力矩倍数和紧急制动减速度做出了具体规定。提升机发生紧急制动时,对设备本身产生一定的冲击力,对提升钢丝绳产生一定的动张力。而斜井提升机紧急制动时,其动张力不但与制动减速度有关,还与井筒倾角有关,倾角愈小,动张力愈大,尤其在上提重载发生紧急制动时,还容易出现松绳现象。倾角15°以下的斜井,     

蓄压器与提升机二级制动

<正> 提升机在安全制动过程中,为了防止事故发生,需要有足够的制动减速度,即a≥1.5m/s~2。另一方面,为了防止激烈的振动、冲击造成新的设备或人身事故,又要求制动减速度有个上限,即a≤5m/s~2。对于摩擦式多绳提升机,还要求安全制动时钢丝绳不得在摩擦衬垫上发生滑动。这些就是《煤矿安全规程》第383条所规定的。第一个规定容易实现,只要有一套可靠的安全制动装置能提供足够的制动力矩就行了。为了实现第二个规定,提出了二级制动的要求,即施闸制动时,先产生对应于技术要求所规定的那个减速度的制动力矩M_j,停车后再获得最大制动力矩,即对应于3倍最大不平衡负荷的制动力矩M_m。根据不同的提升机及负荷情况,一般M_1≈(0.4～0.6)M_m,可根据动力学计算确定之。为了实现二级制动,在提升机制动系统液压站上采取了多种措施。我国较为通用的缠绕式提升机盘形制动器用液压站,是在安全阀上设置一螺线阀,使半数的制动器在安     

提升系统的安全制动

一、提升机的制动装置矿井提升机备有工作制动和安全制动装置。工作制动是在提升减速阶段减速力较小时提供减速制动和停车制动,或在减速力较大的情况下动力制动终了时停车制动。安全制动则是在提升系统运转中出现异常隋况需要迅速停止或发生过卷时动作,以避免事故的发生或扩     

提升机二级制动液压站的改进

一、前言目前,国内矿井提升机或提升绞车使用的二级制动或等力矩二级制动液压站,在安全制动时,基本上能将提升机的减速度控制在:提升重物时小于或等于5m/s~2,下放重物时小于或等于1.5m/s~2。但是,由于液压站的一级制动力矩一经调整,即为定值。无论提升机处于正、负力何种工况下,亦无改变(提升机提升重物,提升为正力提升,重物下放为负力提升,以下相同)。从而使提升机在安全制动时的一级制动力矩的调整就极为困难,稍有不慎,就可能导致多绳摩擦提升机在安全制动时的减速度超过防滑极限,或造成单绳缠绕式提升机蹬绳事故。     

矿井提升机的紧急制动

矿井提升机的制动系统,是矿井提升设备的重要安全装置。在设备选型和安装调试时,应使制动力矩倍数和紧急制动减速度都符合《煤矿安全生产试行规程》(以下简称《安全规程》)规定。当仃止提升工作时,能可靠地闸住提升机。一旦发生紧急事故,能保证提升机安全制动,迅速仃车;提升容器安全地仃住,不发生逆行,避免事故的扩大。     

提升机制动力矩与制动减速度关系的分析

根据《煤矿安全规程》的要求,通过对在等重尾绳提升系统中制动力矩与制动减速度关系的分析,给出了减速度与重力特性系数和制动力矩倍数的关系曲线。此曲线对合理选择安全制动时制动力矩对静力矩的倍数有着重要意义。     

矿井提升机恒减速制动钢丝绳动力学仿真分析

介绍了钢丝绳有限元模型的建模过程,并联合运用Solid Works、ANSYS和Recur Dyn软件建立了多绳摩擦式矿井提升机虚拟样机模型,分析了提升机在重载提升和下放工况中,恒减速制动时钢丝绳的动力学特性;并在不同减速度工况下,对提升钢丝绳的张力进行了分析。     

紧急制动条件下提升机防滑可靠性探讨

探讨了用张力比法确定多绳摩擦提升防滑许用减速度及满足防滑要 求的制动力矩范围,提出了现场测试滑动量的新方法,并结合大量现场 技术测试对现场提升机滑动测试予以说明。     

单钩提升机的可调式安全制动

<正> 保险闸是提升机的主要保护部件之一。它的正常功能是制约制动力矩倍数、安全制动减速度和制动装置的时间参数等要求。安全制动系统应保证所有提升机不论型号、规格和用途均应执行上述要求。遗憾的是:在设计新型提升机时,没有考虑这个因素(只     

多绳提升系统制动问题探讨

在多绳提升的实际使用中，往往片面强求所谓的“安全”与“保险”，把液压喷的额定工作油任调得过高，使得制动力短过大，因而安全制动时的减速度往往超出保证防滑和安全制动所允许的极限，造成了人身、设备事故的隐患，同时也缩短了首绳与提升设备使用寿命。下面将具体探讨制动力短、制动油压等有关问题。1．制动力矩极限的确定《冶金地下矿山安全规程》规定：“提升机安全制动和工作制动时所产生的力矩与实际提升最大静行重旋转力矩之比都不得小于3”，“其制动装置进行安全制动时的减速度，下放重物（设计额定的全部重量）时不小于1．sin…     

有关制动力矩倍数K值的探讨

《煤矿安全规程》(1992年版)第409条规定“提升绞车的常用闸和保险闸制动时,所产生的力矩和实际提升最大静荷重旋转力矩之比(K),都不得小于3。对质量模数较小的绞车,上提重载保险闸的制动减速度超过本规程第410条所规定的限值时,可将保险闸的K值适当降低,但不得小于2。”这条规定对于保证煤矿提升机的安全运转起了重要作用,对于我国当时提升机装备的状况是有积极作用的。但是随着机器制造工业的迅速发展,原材料的不断更新,机电一体化的实施,尤其是国外大型提升机采用     

提升机安全制动力矩倍数的选定及有关问题探讨

根据矿井提升机安全制动时的要求,提出了利用图线投影和渐进求解原理来确定安全制动力矩倍数的新方法,并对相应制动减速度进行了分析。     

竖井提升系统紧急制动仿真研究

为了研究竖井提升系统在不同参数下紧急制动特性规律,采用ANSYS、Solid Works和Recur Dyn软件建立了矿井提升机多柔体动力学仿真模型;运用控制变量法分析了制动力矩和罐笼悬垂高度对提升系统紧急制动特性的影响。结果表明,对提升机实施紧急制动时,钢丝绳张力和罐笼振动都有较大的波动,钢丝绳张力平均值、最大幅值以及罐笼减速度平均值和最大幅值都随制动力矩的增大而增大;罐笼悬垂高度越大,提升系统刚度和阻尼越小,制动安全性降低。     

深度指示器传动系统的失灵保护

<正> 深度指示器是矿井提升机的重要组成部分。它具有向司机指示提升容器在井筒中的位置、发出减速信号、过卷信号(切断安全回路或进行安全制动)和通过限速装置完成过速保护等功能。然而这些功能都必须经过其传动系统才能实现,若传动系统中某一环节故障,则势必影响提升系统的安全。1982年初,红阳一矿刚刚投产,其副井的 JKM—3.25/4(Ⅰ)型多绳摩擦式提升机的深度指示器因传动套筒轴的锥形销脱出     

JK型提升机盘形闸制动系统油压整定计算与分析

根据提升设备的实际使用条件,讨论了计算盘形闸制动系统油压的不同方法,并分析各种计算方法的特点和适用范围。油压按此方法整定,提升机紧急制动时,所产生的制动力矩和制动减速度,均能满足《煤矿安全规程》要求,可保证提升机安全、平稳的停车。     

煤矿摩擦式提升机安全制动减速度的测算

安全制动减速度是煤矿提升机的重要检验参数,其数值的大小直接关系到提升人员和设备的安全。介绍了摩擦式提升机安全制动减速度测算原理和方法,并推导出安全制动减速度的计算公式,较好地解决了安全制动减速度的现场检验难题。