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钢丝的电塑性拉拔技术 总被引:3,自引:1,他引:2
与传统冷拔技术相比较 ,电塑性拉拔技术能降低不锈钢丝的拉拔力 ,最大降幅大于 5 0 % ,能显著增加拉拔变形量和提高钢丝表面质量 ,减少中间退火次数 ;显著降低T7钢丝的拉拔力 ,提高抗拉强度 ,并使其延伸率稍微增加 ;提高H0 8Mn2SiA焊丝的道次压缩率 ,减少拉拔道次 ,能提高该焊丝的通条性能 ;显著降低普通低碳钢丝的拉拔力 ,改善其拉拔性能。该技术具有节省能源、简化加工工艺等特点 ,可在钢丝传统冷拔设备上应用。 相似文献
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高强度低松弛管桩钢筋的发展及质量现状 总被引:3,自引:2,他引:1
介绍高强度低松弛凹螺纹预应力管桩钢筋的发展及生产和质量现状 ,指出我国管桩钢筋存在的质量问题 ,并进行了分析 ,认为钢筋镦头开裂与原材料的质量有关 ,观察到断口组织晶粒粗大 ,有时有杂质和微孔 ;钢筋的滞后断裂、抗拉强度波动大 ,延伸率不稳定 ,表面质量不好是管桩钢筋生产上的原因。要保证管桩钢筋有好的质量 ,应保证合适的原料化学成分 [w(C) =0 2 5 %~ 0 45 % ,w(Si) =1 0 %~ 2 0 % ,w(Mn)≤ 1 0 % ,w(Si) /w(Mn) =1 2 0± 0 30 ],合适的回火温度 (35 0~ 5 0 0℃ ) ,合适的应变值 (≥ 0 8% ) ,好的挺直度 (≤ 3mm/m)等 相似文献
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分析 6 0钢钢丝不同含碳量对球化温度的影响 ,结果表明含碳量越高 ,球化退火温度越高 ,当w(C) =0 .5 7% ,w(Mn) =0 .72 %时 ,6 90℃保温 3.5h球化退火可获得良好的加工性能 ;当w(C) =0 .6 3% ,w(Mn) =0 .80 %时 ,710℃时保温 3.5h可获得良好的加工性能。建议球化退火前分析钢丝中的含碳量以确定最佳的球化退火温度 相似文献
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《金属制品》2015,(5):55-59
介绍30Si热轧盘条的化学成分设计和性能要求。采用以下工艺流程试制8 mm和10 mm的30Si热轧盘条:高炉铁水→100 t顶底复吹转炉冶炼→LF炉精炼→150 mm×150 mm方坯连铸→加热→轧制→冷却→集卷→入库。30Si钢的浇铸分析成分:w(C)为0.28%~0.31%,w(Si)为1.77%~1.82%,w(Mn)为0.73%~0.76%,w(P)为0.015%~0.017%,w(S)为0.006%~0.007%。盘条的力学性能:8 mm盘条抗拉强度为700~770 MPa,延伸率为24.5%~29.0%,断面收缩率为49.0%~62.5%;10 mm盘条抗拉强度为695~760 MPa,延伸率为22.5%~28.5%,断面收缩率为48.0%~57.5%。检验结果与设计要求对比表明,30Si盘条各项指标达到设计要求。 相似文献
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拉丝模参数对棒材拉拔后残余应力的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
1 拉丝模参数角度型(A型)模具是入口半角为α的拉丝模。圆弧型(C型)模具是入口半径为R圆弧的拉拔模,如图1所示。a)角度型模具b)圆弧型模具图1 影响拉拔过程的几何参数从3个方面研究参数对棒材残余应力的影响:(1)入口的几何尺寸,即改变A型模具的角度α和C型模具的半径R ;(2 )定径带长度;(3)拉拔前后钢棒直径的变化即压缩率γe。2 试验方法2 .1 拉拔试验w(C) =0 .4 5 % ,d0 =11mm钢棒用硬质合金模具拉拔。表1为材料的化学成分。材料的参数见表2。定径带直径d1=10mm ,压缩率是17.4 %。表1 材料的化学成分w/ %CSiMnPSCuNiCr0 .4 4 0 … 相似文献
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介绍在 95 .8 %总压缩率条件下 2 1/35 0水箱拉丝机的塔轮梯度、塔轮直径、传动系统及拉拔力、拉拔功率等工艺参数的设计计算。在拉拔w(C)为 0 .6 5 %、成品丝径为 0 .5 1mm的高强度 (σb≥ 2 5 0 0MPa)镀锌钢丝时 ,进线直径≥ 2 .5 0mm。通过工艺计算 ,在相对滑动时塔轮梯度为 1.10 ,塔轮最小直径为 14 8.4 3mm ,电机转速为14 80r/min ,对各道次拉拔强度、拉拔力及拉拔功率进行计算 ,拉拔功率消耗为 6 7.14kW ,电机功率选择为 75kW ;2 1/35 0水箱机投入使用后 ,生产 30 0 0t镀锌高强度钢丝 ,钢丝最高强度为 2 70 0MPa ,达到生产工艺要求 相似文献
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耐热子囊菌产木聚糖酶及酶学性质的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对 1株耐热子囊菌 (Thermoascusaurantiacus)固态发酵产木聚糖酶的工艺条件及酶学性质进行了研究。确立了适宜的产酶基质为 :麸皮 3 0 %、玉米芯 3 5 %、玉米皮 3 5 %、(NH4 ) 2 SO4 2 %、尿素 0 5 %、KH2 PO4 0 5 %、MgSO4 ·7H2 O 0 2 %、初始含水量 65~ 70 %。 45℃培养 5d ,木聚糖酶活力最高可达 1 0 3 2 1IU/g(干曲 )。该木聚糖酶最适反应温度为 70℃ ,最适pH4 8;在 pH3 0~ 7 0 ,温度低于 65℃时稳定性能较好。可被Fe2 +、Mg2 +、Zn2 +激活 ,而被Co2 +、Fe3+、Mn2 +抑制。 相似文献
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1 研究与成果1.1 研究目的(1)在 2 .8mm钢丝表面预镀镍,在硫酸盐溶液中镀铜;(2 )选择镀镍和镀铜的最佳工艺参数;(3)评价 2 .8mm钢丝拉拔到 0 .94mm的镀层质量。在研究中,通过试验选择合理的镀镍和镀铜胎圈钢丝生产技术。1.2 原料及工艺技术选用 5 .5mmD6 5盘条,其化学成分见表1。表1 D6 5钢材化学成分w/ %CMnSi Pmax Smax (P +S) max Crmax Nimax Cumax Momax0 .6 5 0 .35 0 .10 0 .0 35 0 .0 35 0 .0 6 0 .2 0 .2 0 .2 0 .0 8 拉丝机型号为UDZSA—2 5 0 0 ,拉拔速度V =6m/s(最后一道) ,用DECAL6 0 0型润滑剂,拉丝模角2α=… 相似文献
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针对5.5 mm H08Mn2SiA盘条拉拔1.2 mm钢丝过程中出现脆断现象,对盘条进行化学成分、力学性能、夹杂物与显微组织等方面的检验,并利用扫描电镜对拉拔脆断断口进行分析。结果显示,盘条边缘形成贝氏体组织,在拉拔过程中产生严重加工硬化,致使其边缘产生微裂纹,裂纹进一步扩展造成盘条的拉拔脆断。提出改进措施:在H08Mn2SiA盘条控轧控冷过程中,将终轧温度设定为980℃,吐丝温度降低至880℃;STM辊道下的风机全停,保温罩全部关上;将STM辊道运行速度降低到0.05 m/s,使盘条在足够长的STM辊道上缓冷20~25 min,延迟型冷却方式消除了盘条边缘的异常贝氏体组织,满足用户拉拔生产的需要。 相似文献
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H08Mn2SiA冷拔钢丝退火“花丝”成因分析与对策 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍H0 8Mn2SiA冷拔钢丝退火后形成的“花丝”现象对成品焊丝的危害。分析认为形成“花丝”的原因是半成品在退火时由于炉温过高及炉内富氧造成氧化烧损、酸洗后的钢丝表面粗糙 ,对光的反射与正常表面不一样所致。通过对退火炉温控系统的改进 ,使用含内衬的炉胆 ,并加热风循环装置、加强工艺控制 ,有效避免了“花丝”现象。 相似文献
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介绍焊接用H08Mn2SiA盘条的生产工艺、性能特点。对钢中化学成分、冶炼和轧制工艺进行优化研究,采用化学成分控制、脱氧合金化、炉外处理、全程保护浇注、结晶器电磁搅拌、吐丝温度控制、冷却控制等措施使盘条的化学成分均匀,强度适中,塑性高,拉拔性能和焊接性能优良,质量稳定可靠,取得较好的经济效益和社会效益。 相似文献
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LS08拉丝用盘条(Ф6.5mm)系低碳低硅镇静钢,采用氧气顶吹转炉冶炼-钢包底吹氩-小方坯连铸(110mm×110mm)-轧后堆冷工艺生产.通过对化学成分科学合理设计及采取冶炼、连铸技术和轧制等工艺措施,使得盘条具有强度低、塑性高、易拉拔等特点,其极限总面缩率可达到99.91%,拉拔性能达到了沸腾钢盘条的水平. 相似文献
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中镀后拉工艺生产高强度热镀锌制绳钢丝 总被引:1,自引:1,他引:0
中镀后拉工艺是在先镀后拉工艺的热处理和热镀锌之间插入光面钢丝拉拔。影响镀锌钢丝力学性能的主要因素是压缩率。实验表明 :镀后拉拔部分压缩率在 15 %~ 19%之间 ,中镀后拉拔钢丝的总压缩率控制在70 %~ 75 % ,可使反复弯曲和扭转值达到标准 ;为使排线顺利 ,干拉卷筒根部的锥角应为 2 .5°~ 3° ,拉丝模的入口锥70°~ 80°、出口锥 80°、工作区 12°~ 16°、定径带长 (0 .2~ 0 .3)d比较合适。 相似文献