大功率汽轮机叶轮轮缘传热系数的研究

提出了大功率汽轮机叶轮轮缘总传热系数的计算方法.介绍了汽轮机动叶片叶身平均对流换热表面传热系数和叶片流道下壁面对流换热表面传热系数的计算方法和计算公式.把汽轮机叶片对叶轮的传热简化为肋片传热,使用肋片传热模型计算汽轮机叶片流道的等效传热系数,采用圆筒壁模型计算汽轮机叶轮轮缘的总传热系数,并给出了应用实例.在汽轮机转子的温度场与热应力场有限元分析中,该计算方法为确定叶轮轮缘的传热边界条件提供了依据.     

超临界和超超临界汽轮机汽缸传热系数的研究

提出了汽轮机汽缸传热系数的计算方法。介绍了超，临界和超超临界压力汽轮机汽缸光滑内表面和安装镶片式汽封表面的对流换热表面传热系数的计算公式，安装整体车制式汽封的汽缸内表面、安装静叶的汽缸内表面和安装隔板的汽缸内表面的传热过程总传热系数的计算方法。采用圆筒壁与肋片传热等简化模型来计算汽封块、静叶和隔板的传热过程总传热系数。给出了某型号超，临界600MW汽轮机高压内缸内表面传热系数的计算结果。该方法考虑了不同运行工况下汽缸不同部位的传热过程，在超临界和超超临界压力汽轮机汽缸的温度场与热应力场的有限元法数值计算和寿命评定中，为确定传热边界条件提供了依据。     

采用热流法计算汽轮机转子表面热应力

通过对热量流动的分析,推导出汽轮机转子温度分布的表达式。同时根据温度分布,考虑汽轮机转子表面的应力集中,给出转子表面的热应力计算公式。最后通过典型机组的冷态启动计算,分析了温度场和热应力场的变化,评估低周疲劳损伤,并提出了运行控制的要求。图7参15。     

基于支持向量回归算法的汽轮机热耗率模型

利用支持向量回归算法,建立了汽轮机热耗率计算模型.介绍了支持向量回归算法的原理,对算法中的参数选择进行了探讨.对某300MW机组汽轮机热耗率计算进行了建模,并与RBF神经网络回归模型进行了比较.结果表明:基于支持向量回归算法的模型具有较强的泛化能力,适于在线应用.通过对输入参数添加随机扰动量分析表明,该模型比传统计算模型具有更好的稳定性,能更准确地计算汽轮机热耗率.     

汽轮机通流部分改造后机组的回热系统优化

在火电厂中应用先进的气动技术对汽轮机的通流部分进行改造后，汽轮机的膨胀效率会得到提高，而回热系统则偏离了最佳的设计工况。为了解决这个问题，采用非线性优化方法通过变动汽轮机的抽气参数得到回热系统的给水焓升最佳分配方案，从而进一步提高了机组的热力性能。研究方法和结果对火电厂机组的改造具有参考价值。图2表3参8     

Numerical investigation of heat transfer coefficient in a low speed 1.5-stage turbine

The paper numerically investigated the heat transfer coefficients over the rotating blades in a 1.5-stage turbine. The hexahedral structured grids and k-ε turbulence model were applied in the simulation. A film hole with diameter of 0.004 m, angled 36°and 28° tangentially to the suction side and pressure side in streamwise respectively, was set in the middle span of the rotor blade. Simulations are done at three different rotating numbers of 0.0239, 0.0265 and 0.0280 with the blowing ratio varying from 0.5 to 2.0. The effects of mainstream Reynolds number and density ratio are also compared. Results show that increasing blowing ratio can increase the heat transfer coefficient ratio on the pressure side, but the rule is parabola on the suction side. Besides, increasing rotating number and Reynolds number is positive while increasing density ratio is negative to the heat transfer on both the pressure side and the suction side.     

200 MW汽轮机高压转子缺陷的处理及评价

对某电厂200MW汽轮机组带缺陷高压转子进行了强度校核，对几种该转子的修复方案进行了分析比较，并对该转子的可用性进行了评价。结果表明，该类缺陷转子采用合理的车削处理方案对其强度的影响很小，同时车削部位的应力场以及车削本身对整个转子的寿命损耗过程和寿命都不会引起改变。该结论对类似问题的处理具有参考意义。图7参4     

适用于多种型号汽轮机组热耗率试验计算程序的开发

针对汽轮机机组型号多、热力系统复杂给机组热力性能试验带来的困难,根据ASME规程推导出汽轮机组试验使用的计算关系式,并编辑了通用计算程序。经过同汽轮机设计热力特性参数比较,展示了良好的计算精度。     

循环流化床内气粒两相传热的萘升华模拟实验研究

在循环流化床试验台上对床中气体与颗粒两相间的传热特性进行了试验研究，试验中首次将萘升华热质类比技术应用于循环流化床内气粒两相间传热的研究中，考察了不同的固体颗粒循环量、一次风风速和床料平均粒径对气粒间换热的影响。试验表明：随着一次风风速的增加，循环床中气体和颗粒之间的表现热换系数变大，当固体颗粒循环量增加或颗粒平均粒径减小时，表征相间换热特性的Nu数增大。图5表1参4     

采用Modelica和Dymola的燃气涡轮的变比热仿真计算模型

结合模块化建模的方式，引入容积效应，推导了燃气涡轮变比热计算的数学模型。此外，还采用新型面向对象的仿真语言Modelica，建立可扩展的燃气涡轮仿真库；同时在Dymola平台上，利用仿真库和其它程序库，搭建单轴燃气涡轮发动机模型，对燃气涡轮动态过程进行变比热计算。与软件Gasturb和定比热计算结果对比，证明变比热计算的合理性和有效性，验证了该仿真方法的可行性，表明该方法有推广应用的价值。     

板壳式换热器传热准则关系式的分析与实验研究

假设板壳式换热器为特殊板式换热器,介绍了板壳式换热器传热准则关系式的研究方法.分析比较了壁面温度测定法、等雷诺数法、威尔逊法和等流速法等的适用性,确定了利用等流速法来进行实验研究,并分别进行了测定实验和验证实验,测定实验控制进出口流速相同,验证实验控制热侧流速不变,改变冷侧流速,采用实验获得的数据拟合传热准则关系式,计算出传热系数的相对误差.结果表明:传热系数的相对误差小于5%,所得传热准则关系式是合理的,表明板式换热器的研究方法适用于板壳式换热器.     

向心式汽轮机在大型铜冶炼厂余热利用系统中的应用

介绍了向心式汽轮机的特点及大型铜冶炼厂余热利用系统,提出了饱和蒸汽发电系统方案,并将其与传统轴流式背压汽轮机系统方案进行经济技术比校．     

凝汽式汽轮机的供热改造

随着电力供应状况的改善,中,小型凝汽式汽轮机因效率低而将逐步被淘汰,本文结合运行实践,对凝汽式汽轮机改造为热电联产机组进行讨论,为同类同组适应能源政策,由单一的发电转变为热电联产提供参考。     

燃气锅炉的烟气凝结换热

燃气锅炉排放的烟气温度很高且含有一定数量的水蒸汽,在回收烟气余热时,水蒸汽的换热是影响余热回收效率的主要因素之一.利用多孔介质理论对各控制方程进行重新修正;采用标准的k-ε模型和两相界面上凝结换热边界条件,对换热过程进行数值计算.结果表明,有凝结换热发生时,换热能力的计算值与实验值的误差在允许范围内.     

循环流化床锅炉稀相区辐射传热份额的计算方法

以某热电厂450t/h循环流化床锅炉运行实测数据为基础,在锅炉密相区和稀相区分别建立热平衡方程式,计算循环流化床锅炉密相区、稀相区内的传热系数,并提出了稀相区内以对流为主的对流-辐射模型,新的计算方法可直接计算循环流化床锅炉稀相区辐射传热在总的传热中占的比率。图5参7     

回转式空气预热器非稳定换热的分析

根据回转式空气预热器的工作机理,分析了非稳定换热对其热力计算的影响,详细介绍了所建立的非稳定换热的计算模型,模型反映了空气预热器的转速、受热面的质量和比热、烟气和空气的流量和比热、各分仓的角度和受热面积、传热系数等诸多因素对非稳定换热的影响.以烟气和空气的流量、传热系数以及受热面动态热容的改变为例,给出了非稳定换热影响系数和受热面温度发生相应变化的计算结果.分析了各类因素的影响程度大小和模型的合理性.与目前仅根据空气预热器转速,插值计算非稳定换热影响系数的方法相比,该模型具有更好的合理性和广泛适用性.图6参5     

在线确定凝汽式汽轮机排汽焓的热力学方法

将汽轮机及其包括凝汽器在内的回热系统视为一闭口热力系,利用在线监测获得的参数,用Flügel及其改进型公式准确求出汽轮机主蒸汽、再热蒸汽和排汽流量后,根据闭口系的能量平衡计算出汽轮机的排汽焓。热力系统的回热抽汽和门杆、轴封漏汽所携带能量为该闭口热力系统内部能量循环,故不必对汽轮机的回热系统进行计算,而且也不会因忽略门杆及轴封漏汽带来计算误差。该方法所需测点少,测点积累误差小,计算方法简单,计算量小,对某N200-12.7/535/535型汽轮机不同工况的计算结果表明:该方法具有较高的精度。图1表3参9     

汽轮机配汽设计的优化

根据现有汽轮机运行中出现的实际问题,对调节级不平衡汽流力和轴承静、动特性进行了理论计算,发现了汽轮机配汽方式对瓦温、瓦振、轴心位置等的影响机理,阐明了汽轮机配汽方式对轴系安全性的影响,并提出了汽轮机配汽的综合优化设计方法.结合现场运行实践,进一步全面系统地分析了配汽优化对机组安全性和经济性等各方面的影响.     

导热油管内强制对流换热系数的计算

以一种常见导热油为例对有机热载体锅炉的对流受热面传热系数进行计算分析。