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《稀有金属材料与工程》2016,(10)
研究了感应凝壳炉熔炼的Ti Al Nb合金的陶瓷型壳重力浇铸。使用了扫描电镜(SEM),能谱仪(EDX)以及X射线光电子能谱(XPS)对铸造合金的显微组织及气孔缺陷进行分析。研究发现,氧化膜在气孔及缩孔中存在并且是这些缺陷的不均匀形核位置,而这些气孔缺陷一方面是浇铸过程中气体夹带形成,另一方面是气体小分子积聚形成。这些气孔广泛存在于铸件的表层及中心部分。铸件直径,模具温度,以及氩分压都对气孔缺陷的形成有一定的影响。 相似文献
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消除球铁轮毂类铸件缩孔的方法 总被引:2,自引:0,他引:2
壁厚不均匀是轮毂类铸件的结构特点之一,这类铸件易在热节处形成缩孔、缩松并于缩孔和缩松处产生应力集中,使铸件的机械性能显著降低。由于轮毂是汽车上的重要零件,故对这些缺陷的限制更严格。影响轮毂缩孔、缩松的主要原因是由于铸件在凝固过程中,合金的液态收缩和凝固收缩,又得不到外来液态金属的及时补充。特别是最后凝固的热节处,液态金属的补充最困难,形成缩孔、缩松的倾向也最大。为消除球铁轮毂类铸件缩孔、缩松。我们在生产中采取的主要方法是根据铸件缩孔、缩松形成的主要原因,选择合理的铸造工艺,使铸件在凝固过程中建立… 相似文献
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HPS型高压小口径调节阀阀体材质为碳钢或不锈钢.阀体流道不规则,外形复杂,一般壁厚变化较大,铸件壁与筋板相交处,形成热节区.铸件承受的压力一般在4~10 MPa,要求铸件组织致密,内部无砂眼、缩松、缩孔、气孔、裂纹等铸造缺陷,同时流道不变形,流量能满足设计要求. 相似文献
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新型齿轮箱体铸件形状特殊,在箱体铸件局部存在多壁交叉形成的几何热节,初次开发时在几何热节产生缩孔和分散的缩松缺陷。通过分析缺陷形成原因,提出可行性工艺方案,优化铸造工艺,增设成型冷铁加强局部热节凝固时散热,从而消除铸造收缩缺陷,进行渗透检测和探伤检测达到客户技术要求,铸件实现批量生产。 相似文献
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宫子琪 《稀有金属材料与工程》2016,45(10):2485-2491
研究了感应凝壳炉熔炼的TiAlNb合金的陶瓷型壳重力浇铸。使用了扫描电镜(SEM),能谱仪(EDX)以及X射线光电子能谱分析(XPS)对铸造合金的显微组织及气孔缺陷进行了检测分析。研究发现,氧化膜在气孔及缩孔中存在并且是这些缺陷的不均匀形核位置,而这些气孔缺陷一方面是浇铸过程中气体夹带形成的,另外一方面是气体小分子积聚形成。这些气孔广泛存在于铸件的表层及中心部分。铸件直径,模具温度,以及氩分压都对气孔缺陷的形成有一定的影响。 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2017,(12)
针对某发动机的凸轮轴支架在试制阶段出现了气孔及漏气等缺陷,借助Magma软件对铝液的充型及凝固过程进行模拟,结果显示缺陷位置因产品壁厚过厚,相对凝固时间较长,形成大的热节,最后导致缩孔。通过优化工艺方案,解决了产品的缺陷,提高了铸件的品质,缩短了开发周期。 相似文献
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介绍了轴承盖铸件的结构及技术要求,详细阐述了该件的生产工艺及铸件冒口颈位置出现的缩孔、缩松问题,经过分析,采取了以下改进措施:(1)#5和#6铸件的独立冒口尺寸根部直径由55 mm增大至65 mm;(2)冒口颈参照共用冒口,尺寸改至40 mm×9 mm;(3)补缩距离适当缩短,冒口与热节的距离由53.4 mm改为43.4 mm。生产结果显示:解剖铸件后,铸件内部没有缩孔、缩松缺陷,冒口颈也没有缩孔,冒口补缩效果很好,沿着中心线向铸件进行补缩,最后冒口残留的铁液液位高于分型面20 mm,为铸件最后凝固阶段的补缩提供一部分压力。 相似文献
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自硬呋喃树脂砂铸钢件热裂的研究 总被引:2,自引:1,他引:1
分析了铸钢件形成过程中,自硬呋喃树脂砂具有绝热性和较差的高温退让性以及硬化剂带入的硫,使铸件增硫并收缩受阻,特别是在热节部位的缩松、缩孔附近形成热裂纹源,应力集中。铸件冷却收缩时,小的裂纹源进一步扩展形成裂纹缺陷。针对热裂成因,提出了抑制铸钢件增硫、改善铸型退让性和控制凝固过程温度场分布,消除缩松、缩孔等防止热裂缺陷的措施。 相似文献
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用一系列含有不同量氢气的Al-Cu和Al-Si合金,在不设置冒口的条件下,铸造两端呈锥形的圆柱形铸件。发现,为防止铸件中的缩孔缺陷,而形成弥散分布的气孔,需要向熔融金属中引入一定量的氢气。该量取决于合金的成分及与合金的液相线温度有关。 相似文献
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对熔模铸件孤立热节热型壳进行了浇注前及浇注后局部水淬激冷试验。试验结果表明,浇注前热型壳局部水淬能有效提高铸件孤立热节处的凝固冷却速度,有效防止热节处产生缩孔(松),而浇注后铸件型壳组局部水淬虽也能有效防止孤立热节处产生缩孔(松),但由于水淬时产生大量水气的内侵而形成大量麻点、麻坑类铸造缺陷。 相似文献