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对16Mn钢双面埋弧焊CT试样的焊缝、热影响区、母材及垂直焊缝方向的疲劳裂纹扩展速率进行了研究。结果表明,焊接接头的不同部位疲劳裂纹扩展速率不同,平均应力、焊接残余应力、金相组织对疲劳裂纹的扩展速率都有一定的影响。 相似文献
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本文研究了16MnR钢的应变疲劳裂纹扩展特性,用逐级递增位移双引伸计法测定了16MnR钢的应变疲劳裂纹扩展速率,给出了裂纹扩展速率与循环J积分范围△J,循环裂尖张开位移范围△δt的关系。结果表明,存应变循环条件下,循环J积分与COD这两个相互独立的断裂参量存在着内在的关系:△J=kσ_(?)△δ_t。 相似文献
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对核工业用钢20MnHR影响区和焊缝疲劳裂纹扩展速率(da/dN)进行了试验研究。试验采用CT试样,热影响区和焊缝的有效试样分别为15件。用七点增多项式法求(da/dN)i与(△K)i,并分别将热影响区和焊缝同一组14个试样的(△K)i和(dA/dN)i数据点合在一起进行回归分析。结果发现了疲劳方扩展速率的斜率转折点,并分别给出了以Paris公式表达的平面应变区和平面应力区da/dN与△K关系式。试验分析说明采用以平面应变性质为基础的Paris裂纹扩展速率定律应用于实际焊接结构具有一定安全性。 相似文献
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《热加工工艺》2014,(23)
对桥梁用钢Q345焊接接头疲劳裂纹扩展性能进行了试验研究。测得对接接头的硬度分布,结果表明,焊接接头焊缝中心处的硬度值较低,在热影响区的重结晶区存在硬度最高点,而在部分重结晶区存在硬度最低点,硬度最低点为对接接头的薄弱区。通过疲劳裂纹扩展速率测试,得到其对接接头不同区域的疲劳裂纹扩展a-N曲线以及lg(da/dN)-lgΔK曲线。分析对比对接接头各区域的疲劳裂纹扩展速率lg(da/dN)-lgΔK曲线可知,在同一应力水平下,对接接头不同部位的疲劳裂纹扩展速率不同,热影响区的扩展速率较快,母材次之,焊缝金属最慢。并通过疲劳断口和焊接接头的显微组织,分析了其疲劳裂纹扩展速率不同的原因。 相似文献
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环境介质和力学因素对高强度钢腐蚀疲劳裂纹扩展速率的影响——高强度钢腐蚀疲劳裂纹扩展速率的定量研究 总被引:11,自引:0,他引:11
本文对4330M钢在蒸馏水中的腐蚀疲劳裂纹扩展速率进行了定量研究。测出4330M钢在蒸馏水中的(da/dt)-K曲线,并在R=0.2,0.6,0.7,0.8四种情况下测出4330M钢在氩气中和在蒸馏水中的(da/dN)-△K曲线。研究了应力比R对腐蚀疲劳的影响。在上述实验基础上,拟制了一个BASIC计算程序,根据应力腐蚀和氩气气氛下疲劳的实验数据,用电子计算机对叠加模型和竞争模型分别算出以每周表示的应力腐蚀裂纹扩展速率(da/dN)_(SCC)。比较了两种模型的相互关系。计算结果表明4330M钢在蒸馏水中的腐蚀疲劳实验数据和Austen提出的竞争模型相符合。本文对竞争模型进行修正,提出要加上考虑交互作用的修正项。使用经修正后的竞争模型,就能解释腐蚀疲劳裂纹扩展速率定量研究方面存在的一些问题。试验结果表明,4330M钢适用于研究腐蚀疲劳裂纹扩展的机制问题。 相似文献
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20CrMo钢摩擦焊接头疲劳裂纹扩展速率的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
主要对20CrMo钢摩擦焊接头的疲劳裂纹扩展速率进行了研究。在高频载荷试验条件下, 得出了Paris公式中的C值和m 值, 并对影响疲劳裂纹扩展速率的因素进行了分析。 相似文献
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显微组织对珠光体钢疲劳裂纹扩展速率的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
用金相显微镜、扫描电镜(SEM)及带有切口的三点弯曲试样研究了显微组织对珠光体钢疲劳裂纹扩展速率的影响。结果表明:共析珠光体钢中的疲劳裂纹扩展速率da/dN取决于珠光体层片间距。细化珠光体层片间距可有效减缓共析珠光体钢中的疲劳裂纹扩展速率,尤其在高应力场强度因子幅值△K作用的情况下;珠光体钢的疲劳裂纹扩展速率与断裂前的△K之间的关系为:da/dN=6.94×10~(-9)(△K)~(2.919) (mm·c~(-1));显微组织中存在一定量的先共析铁素体可显著降低珠光体钢中疲劳裂纹的扩展速率。 相似文献
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一、前言 60年代以来,由于断裂力学的兴起,使工程构件的设计思想发生了很大变化。从传统的无限寿命设计变为有限安全寿命设计。因而对材料的性能测试提出了新的要求。除提供常规力学性能数据外,还要提供材料的断裂韧性K_(IC)及疲劳裂纹扩展速率da/dN。因此如何可靠地测出材料的da/dN数据,已成为材料试验中的一个重要问题。测试da/dN的关键在于如何方便、迅速、准确地测出试样的裂纹长度。在室温空气中,通常采用20~30倍的读数显微镜直接测量试样的表面裂纹长度。然而在高温下,很 相似文献
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研究了显微组织形态对TC17钛合金疲劳裂纹扩展速率的影响,并结合裂纹扩展路径进行了分析。结果表明,对于TC17合金,在裂纹扩展的第I阶段和第III阶段,等轴组织随着固溶温度的升高,扩展速率加快,显微组织对中速区的裂纹扩展速率影响不大;对两种片层组织结构的裂纹扩展速率分析结果表明,仅固溶态的组织在裂纹扩展的整个阶段具有较低的裂纹扩展速率,并且起裂区对应较高的应力强度因子,裂纹在固溶态组织中的扩展路径较固溶时效态的曲折。 相似文献
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采用Gleeble1500开展热模拟试验,对比研究了XCQ16-1和20Mn2钢的热变形性能,并采用SEM和OM研究了不同热变形制度下的微观组织。通过逐级优化的试验方案,确定了XCQ16-1最佳的调质工艺为:淬火860℃+30min;回火:470℃+90min。在此制度下,进一步开展了两种材料的疲劳裂纹扩展速率试验,研究结果表明:循环周次较低时,两种材料的疲劳裂纹扩展速率差别不明显。当循环达到一定周次后,20Mn2的裂纹扩展速率较XCQ16-1明显增大。同时拟合获得两者的裂纹扩展速率公式,并探讨了裂纹的扩展机理和剩余寿命。 相似文献
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通过对新型低碳低硅相变塑性钢(TRIP钢)的低周疲劳和裂纹扩展试验,得到试验TRIP钢循环应变硬化系数n’为0.1891,循环强度系数K’为1551MPa;疲劳强度指数b为-0.1123,疲劳强度系数fσ’为1266MPa;疲劳延性指数c为-0.5918,疲劳延性系数fε’为0.3374。裂纹扩展门槛值ΔKth为229MPa(mm)1/2,具有良好的疲劳性能。用试验得到的疲劳特性参数进行了相关零件的结构和疲劳仿真分析,指导汽车零件的设计。预测认为轻量化结构设计是合理的,轻量化后零件的疲劳台架试验结果也验证了预测的正确。 相似文献
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16MnR钢在不同条件下的疲劳裂纹扩展规律 总被引:7,自引:0,他引:7
采用压力容器用16MnR热轧钢不同缺口尺寸、不同厚度的紧凑拉伸 (CT)试样, 进行了不同温度、不同应力比条件的一系列疲劳裂纹扩展实验, 得到了相应实验条件下的疲劳裂纹扩展速率. 讨论了高温环境、缺口半径、应力比及试样厚度对疲劳裂纹扩展行为的影响规律. 结果表明: 16MnR钢在环境温度为150和300 ℃时的疲劳裂纹扩展速率比25和425 ℃时低, 300℃时疲劳裂纹扩展速率最低, 300℃以上时随温度的升高裂纹扩展速率增大; 缺口半径的大小对初期疲劳裂纹扩展有较大的影响; 应力比对16MnR钢的疲劳裂纹扩展行为没有影响; 疲劳裂纹扩展速率随试样厚度的增大而增大. 相似文献
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李贺增 《中国铸造装备与技术》1996,(4):19-20
在相同的断裂强度因子K的条件下,低Si(2.2%)时的水平连铸灰铸铁型材的疲劳裂纹扩展速率与砂型铸造HT300的基本相同。随着Si含量的增加,水平连铸灰铸铁型材的疲劳裂纹扩展速率下降。 相似文献