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采用化学成分分析、硬度测试和金相检验等方法对某电厂多次发生泄漏的膨胀节进行了检测,对其形成原因进行分析。结果表明:膨胀节在服役环境下,其内侧蒸汽中携带的氯化钠,在膨胀节的波峰内侧部位发生富集和浓缩,并在工作条件下,腐蚀裂纹从膨胀节内侧启裂,以沿晶状特征逐渐向外壁延伸穿透,最终形成穿透裂纹和点蚀坑,使波峰处材质发生应力腐蚀开裂而导致泄漏。 相似文献
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曲臂是车体中的重要零件。制造中采用模锻件调质热处理,然后对加工的销钉孔局部进行高频淬火加中低温回火,要求销钉与销钉孔静配合,整体进行磷化处理。该批零件组装前进行检验时发现28%的零件在位于销钉孔周边薄壁处发生开裂或断裂。经过三件裂纹曲臂进行材质、硬度、显微组织结构、裂纹特征分析以及断裂面扫描电子显微镜(SEM)二次电子像和X射线能谱仪(EDS)元素定性分析认为,由于销钉孔高频热处理后硬度偏高并产生变形,销钉装配过盈量较大,造成销钉孔周边存在较大的内应力;高频淬火工艺控制不当,使销钉孔表面发生脱碳现象,降低了材料低御裂纹形成和扩展的能力;在磷化处理过程中因氢腐蚀导致零件开裂。 相似文献
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波纹管膨胀节实际应用中的腐蚀分析与防护对策 总被引:3,自引:0,他引:3
腐蚀破坏是波纹管膨胀节失效的一个重要原因。通过对催化裂化装置用波纹管膨胀节及城市区域供热用外压波纹管膨胀节的腐蚀破坏情况进行分析 ,探讨其腐蚀机理 ,提出了相应的防护对策。 相似文献
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催化裂化膨胀节失效分析与防护对策 总被引:2,自引:0,他引:2
炼油厂催化裂化装置中的膨胀节是影响催化裂化装置提升管反应器,烟机,高温取热炉等安全和连续生产的关键部件。近年来由于膨胀节频繁出现腐蚀失效,严重影响了装置的安全和连续生产,为此,综合分析了其失效原因,提出了防腐蚀方案。 相似文献
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奥氏体不锈钢外压轴向型波纹管膨胀节在使用较短时间后发生了开裂。采用化学成分分析、金相检验和断口分析等方法对开裂的原因进行了分析。结果表明:波纹管膨胀节的工作介质过热蒸汽中含有腐蚀性氯离子,在服役环境下受到拉伸应力的作用,导致其发生了应力腐蚀开裂。 相似文献
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管道连接头腐蚀失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
对石化厂管道连接头腐蚀泄漏失效进行了检查和分析,冷凝气体的液体介质含有Cl^-1和S^-2是产生点和晶间腐蚀的根源。错用钢材及运行后未及时清洗管道是导致点蚀和晶间腐蚀最终引起泄漏失效的主要原因。 相似文献
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通过对失效炉管进行宏观检验、成分检验、金相分析、力学性能测定、扫描电镜及能谱分析,认为是由于在较长的停工期间发生了硫化物存在的应力腐蚀开裂导致了炉管的失效.建议在设备停产期应注意加强防腐措施. 相似文献
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某热力管线上RJ16-1000BI型不锈钢膨胀节运行4 a后发生爆裂.调查了设备现场使用状况,取样分析了腐蚀产物的化学成分,用扫描电镜观察了断口形貌,同时根据现场条件进行了模拟腐蚀试验.试验结果表明,BJ16-1000BI型不锈钢膨胀节失效是因为严重的氯化物应力腐蚀和局部腐蚀导致的. 相似文献
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316不锈钢应力腐蚀断裂扫描电镜研究 总被引:2,自引:1,他引:1
应用扫描电镜和X射线能量色散谱仪对316不锈钢应力腐蚀断口形貌、腐蚀产物及裂纹扩展的晶体学特征进行研究。结果表明,断裂为穿晶断裂,断口形貌为台阶条纹和河流花样,并有腐蚀产物和腐蚀坑等。通过对腐蚀坑形貌的研究,提出了腐蚀坑形态与晶面之间的关系,证明了316不锈钢在氯离子环境下的应力腐蚀开裂主要沿{100}、{111}、{110}晶面扩展的机制。 相似文献
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采用宏观分析,金相分析,硬度检测,扫描电子显微镜分析,能谱分析及X射线衍射分析等多种方法对某氯碱厂二氯乙烷输送管线爆裂泄露的原因进行综合分析。结果表明:管线三通处介质流向发生突变,使管壁受到严重的冲刷腐蚀作用,是管线失效的主要原因。物料中含有水分,与二氯乙烷反应得到氯化氢,加剧管线腐蚀。钢材本身存在一定的冶金缺陷易引发局部腐蚀。Cl^-在腐蚀坑处富集可加剧局部腐蚀。 相似文献
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通过对大庆油田某井中的已腐蚀油管和另一口井中的未腐蚀油管的外腐蚀形态、化学成分、金相组织等对比分析,发现两者无重大差别,属于同一类型且无夹杂物等严重缺陷;腐蚀管的附着物及形态分析发现主要存在两类腐蚀产物,外表面主要存在着高分子碳氢化合物及SiO2,靠近管体则存在者一些氧腐蚀产物,无CO2腐蚀环境中的特征产物存在;腐蚀电化学试验表明,这两个管样的腐蚀特性基本一致。因此可以判定该井使用的已腐蚀油管本身无严重组织缺陷,腐蚀特性与另一油井中的油管相同,油管外壁的腐蚀主要是由于发生了氧腐蚀。可以通过减少油套管环空中腐蚀介质的侵蚀性如加入缓蚀剂、降低氧含量等,或通过采用耐蚀油管来减轻和防止这种腐蚀。 相似文献
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G105钻杆腐蚀失效分析 总被引:2,自引:3,他引:2
采用金相分析并结合X射线衍射、扫描电镜和电子探针能谱分析等方法,分析了某油田G105钻杆的腐蚀失效原因。结果表明,因腐蚀产物脱落造成井下堵水眼事故,而钻杆停钻后因未及时清理泥浆而造成钻杆内表面附着泥浆,含有氯离子的泥浆加速了其对钻杆的氧腐蚀。就停钻腐蚀问题提出了预防措施。 相似文献
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某厂的316L不锈钢波纹管膨胀节在使用近3a(年)发生了穿透性开裂。采用化学成分分析、宏观及微观检验等方法对该波纹管膨胀节开裂的原因进行了分析。结果表明:氯化物应力腐蚀开裂是该波纹管开裂的主要原因,并提出了相应的预防措施。 相似文献
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CO2腐蚀产物膜的微观形貌和结构特征 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了碳钢、低Cr钢在不同条件下形成CO2腐蚀产物膜的微观形貌、成分和结构特征.结果表明,N80(碳钢)、1Cr-L80形成的腐蚀产物膜主要由FeCO3晶体堆垛而成,而3Cr-L80、5Cr-L80的表层则形成大面积的含Cr化合物,主要为Cr(OH)3和Cr2O3.这些Cr的化合物脱水后比较疏松,容易形成龟裂.在静态条件下,碳钢和含Cr钢的腐蚀产物膜均具有分层结构,碳钢外层与内层腐蚀产物膜的成分变化不大,主要为Fe、Ca碳酸复盐.含Cr钢的内层腐蚀产物膜中出现Cr元素的富集,外层主要为Fe、Ca碳酸复盐.随着Cr含量的增加,材料的腐蚀产物膜向非晶态转变.在静态条件下,低Cr钢比碳钢的腐蚀速率稍大;在动态(1.5 m/s)条件下,含Cr钢的腐蚀速率明显低于碳钢,而且腐蚀速率随着Cr含量的增加而下降. 相似文献
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分形维数能有效表征材料腐蚀程度,但目前未见用分形表征镁合金腐蚀的报道。主要介绍AZ31及AZ91D镁合金在不同时间腐蚀条件下腐蚀形态特征的变化,通过引入多重分形理论来描述镁合金表面腐蚀坑形态的分布。通过研究发现:镁合金在适当腐蚀时间内,腐蚀表面具有明显多重分形的特征,D(0)、D(1)、D(1)/D(0)、Δα和Δf等特征值反映了腐蚀坑分布的非均匀质特征;AZ31镁合金的腐蚀速率较快,腐蚀时间过长,其表面几乎全部腐蚀,很难表现出多重分形特征;AZ91D镁合金的多重分形中特征值D(1)和Δα、D(1)和Δf、D(1)/D(0)和Δα、D(1)/D(0)和Δf都具有线性关系。 相似文献