降低CrMo钢硬度的研究及改进措施

为降低CrMo钢热轧硬度,进行了CrMo钢连续冷却相变试验,研究了高温相变时间、优化了轧制工艺、控制CrMo钢加热温度,采用了冷床加保温罩等措施,将CrMo钢的热轧硬度控制在了220~260 HB。     

方差分析在CrMo钢热轧态硬度控制中的应用

在生产过程中,由42CrMo系列钢种有热轧态硬度要求,生产现场操作流程复杂,“缓冷开始温度”和“冷却速率”难以控制和操作.通过多因子方差分析,找到关键操作步骤,采取具体化和量化的指标进行控制和优化,使该类钢种的热轧态硬度达到用户要求.     

50CrV4弹簧扁钢的开发

文章介绍了变截面板簧的应用现状及50CrV4弹簧扁钢的特点。根据钢中化学元素的作用,对50CrV4化学成分进行了优化设计,确定了生产工艺路线,确定了炼钢、轧钢工艺技术要点。介绍了50CrV4弹簧扁钢力学性能、淬透性能、热轧态硬度、低、高倍组织实物质量及新产品的优良性能,并指出了热轧态硬度控制应注意的问题。     

利用连铸坏余热对60Si2CrA进行退火处理

利用推钢工连铸坯冷床的特点,连铸坯热量散失慢,对热轧弹簧圆金钢60Si2CrAφ13退火热处理,使其硬度降低,满足用户的使用要求。     

在线余热淬火对U75V钢轨组织性能的影响

 为进一步掌握在线余热淬火处理对钢轨组织性能的影响关系和机理,采用扫描电镜对热轧态钢轨和在线余热淬火处理后的钢轨进行了全断面的组织观察,利用维氏硬度仪和拉伸试验机对比分析了在线余热淬火对钢轨力学性能的影响。结果表明,在线余热淬火和热轧态钢轨全断面的组织全部为片层状珠光体组织,但淬火轨珠光体片间距明显较小,热轧态钢轨珠光体片间距为0.113~0.284 μm,淬火轨片间距为0.076~0.148 μm。热轧态钢轨全断面显微硬度相差不大,在线余热淬火钢轨显微硬度普遍较热轧态钢轨高。在线余热淬火可以有效提高U75V钢轨性能,热处理后钢轨抗拉强度和伸长率分别较热轧态提高16.6%和20%,有效改善了钢轨的使用性能。     

38CrMoAlA钢组织和硬度对切削性能的影响

对38CrMoAlA钢分别进行热轧态、退火态及正火态显微组织和性能的分析,并利用CW6263C马鞍车床进行钢材镗孔切削性能试验。试验结果表明:热轧态、正火态、退火态时38CrMoAlA钢的硬度值依次降低。38CrMoAlA钢热轧态组织以贝氏体为主,并含有少量铁素体和珠光体,正火态组织以铁素体和珠光体为主,退火态组织以类球化组织为主,并保持贝氏体位相。从镗孔试验结果看,38CrMoAlA钢热轧态易断削,镗孔阻力较大;38CrMoAlA钢正火态,易断削,镗孔阻力较小;38CrMoAlA钢退火态不易断削,车削颜色发蓝,镗孔阻力较大。最终确定38CrMoAlA轧材镗孔最佳状态应为正火态,组织以铁素体和珠光体为主,硬度在230~240 HB。     

降低42CrMo钢轧态硬度的工艺改进

对42CrMo汽车用钢轧态硬度较高的问题进行了分析,通过采用热锯后快速下线、冷床增加保温罩等措施,使该钢缓冷后奥氏体全部转变为珠光体,避免了产生硬度较高的贝氏体转变,满足了用户对该钢硬度的要求。     

轧后穿水对20CrMnTiH组织和硬度影响的热模拟试验

 降低热轧棒材的硬度有利于下游用户的加工。试验利用热模拟试验机研究终轧温度、轧后穿水以及冷床冷速对小规格20CrMnTiH钢棒材的组织比例和硬度的影响。在轧后不穿水的情况下,终轧温度越低或者冷速越慢,轧材的铁素体体积分数越高,贝氏体体积分数越低,轧材的硬度也越低。轧后穿水能明显提高轧材的铁素体比例,降低贝氏体比例,从而大幅降低轧材的硬度。穿水轧材硬度小于217HBW,满足退火或高温回火材的硬度要求。     

热轧带肋钢筋端面淬火试验

采用控温轧制及控制冷却的方法生产高强度细晶粒热轧带肋钢筋,关键在于控制穿水冷却时钢筋上冷床冷却的温度,使钢筋穿水层（表面淬火和自回火层）的厚度适宜。本文通过试验,研究了加热温度争添加Nb、V对20MnSi淬透性的影响规律,为高强度细晶粒热轧带肋钢筋的控轧控冷提供参考。     

Φ35mm40CrNiMoA钢剪切断面异常分析与改进

对比分析了不同批次Φ35mm40CrNiMoA钢剪切正常断面与异常断面的宏观形貌、化学成分、金相组织、硬度,综合分析确定钢材交货状态不同、金相组织差异较大、导致硬度差别大,是造成剪切断面异常撕裂的主要原因。热轧态钢材硬度高,剪切断面质量较好;退火态钢材硬度值低,剪切断面易出现撕裂。     

易切YF45MnV钢的研制

本文重点研究了易切非调质钢(YF45MnV)热轧适宜的加热温度,冷却方式、下冷床堆冷温度及热轧材的机械性能和可切削性能,试验表明,热轧适宜的加热温度为1180～1220℃;轧后钢材采用自然冷却或风冷;下冷床堆冷温度控制在600℃以下;即可获得与45号钢调质状态相当的强韧性,并且具有良好的可切削性能。     

Φ400 mm无缝自动轧管机组冷床改造设计分析

文章主要介绍包钢Φ400 mm无缝钢管热轧机组生产线的组成,并详细阐述了链式冷床的工艺目的及其结构.提出以节能增效为核心,对1#冷床进行改造.     

链式冷床用衬板钢的开发与应用

针对链式冷床铸铁衬板使用成本高、采购周期长的现状,以180 mm×180 mm小方坯作为原料,利用产线现有的Φ650 mm三辊轧机,采用"以轧代铸"的方式,轧制了链式冷床用热轧衬板钢。在孔型设计过程中采用ABAQUS有限元分析软件模拟了各道次热轧过程,验证了孔型填充情况和轧件运行状态,校核了轧制力,首次试轧就得到了成品衬板钢。并且衬板钢安装到链式冷床上后,运行状况良好,有效降低了备件消耗。     

控制轧制技术在φ300mm棒材机组上的应用

安钢300mm棒材机组生产热轧带肋钢筋。由于终轧温度高、冷床冷却效果差,造成二次氧化气泡严重和钢筋性能不稳定,较大程度上影响了钢材的质量。对此,安钢通过实施控制轧制技术,有效解决了上述问题。     

控制轧制技术在ф300mm棒材机组上的应用

安钢ф300mm棒材机组生产热轧带肋钢筋.由于终轧温度高、冷床冷却效果差,造成二次氧化气泡严重和钢筋性能不稳定,较大程度上影响了钢材的质量.对此,安钢通过实施控制轧制技术,有效解决了上述问题.     

热轧变形量对MGH754合金板材组织和性能的影响

在相同的轧制温度下,通过组织分析和显微硬度分析的方法,研究了热轧工艺中不同的最后一火变形量对MGH754合金热轧态板材组织、退火态板材组织以及板材高温持久强度的影响。研究结果表明:最后一火变形量越高,热轧态板材组织能充分地进行动态再结晶,其晶粒越细小均匀;最后一火变形量越高,更有利于退火中二次再结晶的发生,生成粗大的盘状晶组织;板材的高温持久强度随着最后一火变形量的增大而升高。     

上冷床温度对钢筋组织、性能的影响分析

试验研究HRB400E热轧钢筋上冷床温度变量对钢筋组织与性能的影响。     

固溶处理对热轧Inconel 601合金组织与力学性能的影响

通过光学显微镜、扫描电镜、万能拉伸试验机和硬度计等研究了 1 080～1 200℃固溶温度对热轧态Inconel 601合金微观组织和力学性能的影响.结果表明:热轧态合金基体为沿轧制方向拉长的奥氏体晶粒组织,同时弥散有少量氮化物,沿晶界有大量碳化物析出.随着固溶温度的升高,再结晶晶粒逐渐长大,碳化物缓慢溶解,强度及硬度...     

超高强钢的维氏硬度与抗拉强度的相关分析和回归分析

硬度和强度是金属材料力学性能的两个重要指标,两者可以通过经验公式相互转换。采用相关分析和回归分析方法,研究了维氏硬度与抗拉强度的相关性,建立了回归方程,分析了回归方程的效果和精确度。结果表明:超高强钢在热轧态、淬火态和淬火+回火态等三种工艺状态下的维氏硬度和抗拉强度均存在极强的正相关关系,并且这几种工艺状态下的回归方程存在差异,但热处理后的维氏硬度和抗拉强度回归方程相近。回归方程有意义且效果显著,可用关系式根据维氏硬度快速精确地计算抗拉强度。     

CSP条件下微合金含铌钢的强韧化机理及其开发

CSP作为上世纪末钢铁工业的一项革命性技术引起了广泛的关注。其直接加热、大压下量轧制、机架间控制冷却和冷床上的控制冷却技术使得热轧带钢的力学性能与传统的热轧带钢 (CCR)相比有明显的优越性。这种优越性为利用该技术生产新一代高性能钢铁材料提供了广阔的空间。针对CSP技术的设备工艺特点 ,介绍了铌微合金钢的强韧化机理 ,探讨了含铌钢在CSP生产线上开发的技术问题和含铌钢中混晶形成的原因