低成本P110钢级石油套管开发

文章介绍了通过采用30MnCr22代替30CrMnMo生产低成本P110钢级石油套管,对30MnCr22进行热处理制度的制定以及相关实验,找出最佳热处理制度,生产出符合API标准并通过西安管材所实物质量评价的低成本P110钢级石油套管。     

690MPa级海洋工程用钢热处理工艺研究

采用正交试验方法,对690 MPa级海洋工程用钢的热处理工艺进行研究,分析不同热处理参数对其力学性能的影响,进而确定合理的热处理工艺。试验结果表明:对试验钢强度和塑性影响最明显的因素是回火温度和回火时间,其次是淬火温度和淬火介质;力学性能较好的热处理方案为淬火温度880℃,回火温度630℃。     

25Cr5MoVTiNbB钢热处理工艺设计及分析

研究了25Cr5MoVTiNbB钢热处理工艺参数的确定方法,并与实际测得的参数值比较,得出计算值与实际值近似的结论,这种设计方法可为该钢热处理工艺提供重要的依据.然后通过实验分析了该钢在热处理过程中,回火温度、回火保温时间、淬火温度和淬火保温时间等参数对其力学性能的影响.结果表明该钢在900℃×30min淬火、油冷,随后600℃×110min回火的热处理工艺下得到的组织为均匀细小的回火索氏体,从而使该钢具有很好的综合力学性能,满足高强度、高韧性、耐腐蚀、耐磨和耐疲劳的冶金设备制造和其他应用场合.     

P22耐热管的热处理工艺研究

实验采用直径为377 mm,壁厚为18.5 mm的12Cr2Mo1R钢,用FORMASTOR-F快速热膨胀相变仪测定Ac3及CCT曲线,设计出不同的热处理制度,根据不同热处理制度下钢的组织及力学性能得到最终的热处理工艺。结果表明,P22钢种的正火温度控制在930~960℃,回火温度在760℃的热处理制度下,能够满足产品力学性能要求。     

回火工艺对Q690D高强度工程机械用钢性能的影响

针对唐山中厚板材有限公司轧制的25 mm、30 mm厚度Q690D低合金高强钢回火工艺进行系统研究,同时基于实验室热处理工艺下的性能及金相组织,深入分析回火温度、回火时间对力学性能的影响规律。结果表明:随着回火温度的增加和回火时间的延长,抗拉强度降低,延伸率及低温冲击功升高,回火工艺的选择取决于热轧态抗拉强度分布。研究结果为合理制定热轧态不同强度区间实验室及工业热处理工艺提供指导。     

热处理工艺对超高强钢板组织和性能的影响

利用金相、扫描电子显微镜以及拉伸与冲击试验研究了不同热处理工艺对超高强钢的组织和力学性能的影响。主要热处理参数为:淬火温度920℃,保温时间10 min;低温回火温度150℃、300℃,保温时间分别为60 min、30 min;高温回火温度500℃、550℃,保温时间15 min、10 min。淬火得到的组织为板条马氏体,低温回火得到的组织以回火马氏体为主,高温回火得到的组织为回火索氏体。经淬火+回火热处理后的钢板,力学性能可达到GB/T16270《高强度结构用调质钢板》标准中的890 MPa级别及更高级别牌号的要求。     

5NiCrMo低温钢调质热处理工艺研究

研究了5NiCrMo低温钢的调质热处理工艺,分析了回火温度对该钢组织和力学性能的影响。结果表明:试验钢经调质热处理后,形成了回火马氏体和逆转变奥氏体的混合组织。560~640℃回火时,随温度提高,屈服强度呈降低趋势,-100℃冲击功先升高、在620℃回火时达到峰值后降低。深冷后保留的逆转变奥氏体显著影响试验钢的低温韧性。拉伸和冲击性能均满足要求的回火温度是580~620℃。     

高压锅炉管用P91钢热处理工艺优化

利用正交试验研究P91钢热处理工艺与性能之间的关系,并通过热处理及生产试验验证,最终对其热处理工艺进行优化。结果表明,影响P91钢性能的主次顺序为回火温度、回火时间、正火温度和正火时间。通过引入客户对P91钢力学性能的要求为衡量指标,并试验验证,得出P91钢经过（1 050±10） ℃正火,（770±10） ℃、（210±10） min回火后,获得了良好的力学性能和细小均匀的回火板条马氏体组织,热处理及生产试验验证达到预期目标,可在生产中推广实施。     

26CrMoNbTiB(S135)钻杆管热处理工艺的研究

在不同的热处理条件下,测定了26CrMoNbTiB钻杆管的性能和组织.研究结果表明,回火温度的提高,回火保温时间延长,强度指标下降,塑性和韧性指标上升;而淬火温度对该钢种的力学性能则没有明显的影响.最佳热处理制度为:淬火温度900℃,保温30 min,回火温度590℃,保温60min.经此热处理工艺处理后,能满足API5D标准各项要求,并达到S135钢级的中上限水平.     

热处理对60CrMoV钢力学性能的影响

全面地试验了淬火温度和回火温度对60CrMoV力学性能的影响，确定了此钢的最佳热处理工艺。     

06Cr25Ni20氧化铁皮演变及机制探讨

工业生产的06Cr25Ni20钢卷经过不同温度、不同时间氧化,通过SEM、XRD检测分析发现:在800～900℃/20h下,生成Cr2O3和MnCr2O4氧化层,随着氧化时间延长,在120 h时形成最外面为MnCr2O4尖晶石结构,中间为Cr2O3,最里面为SiO2的3层氧化皮结构,在140h时,氧化层中间层大量Cr2...     

L80-1级高抗挤毁石油套管用钢29MnCr6的开发

达力普石油专用管有限公司成功开发出用于生产Φ244.5 mm×10. 03 mm规格L80-1钢级抗挤毁石油套管的经济性材质-29MnCr6。与常规25CrMo材质相比,29MnCr6材质冶炼成本低,热处理能耗小,可降低生产成本。经性能检测,29MnCi6材质与常规25CrMo材质相比,轧制出的L80-1钢级石油套管拉伸性能相当,冲击韧性符合API 5CT标准要求,而且抗挤毁值相差不大,均具有高出API Bull 5C2标准抗挤毁值60%的高抗挤毁水平,因此,29MnCr6材质完全可代替25CrMo材质。     

Estimation of the Transient Surface Temperature,Heat Flux and Effective Heat Transfer Coefficient of a Slab in an Industrial Reheating Furnace by using an Inverse Method

In the steel industry it is of great importance to be able to control the surface temperature and heating or cooling rates during heat treatment processes. In this paper, a steel slab is heated up to 1300°C in an industrial reheating furnace and the temperature data are recorded during the reheating process. The transient local surface temperature, heat flux and effective heat transfer coefficient of the steel slab ares calculated using a model for inverse heat conduction. The calculated surface temperatures are compared with the temperatures achieved by using a model of the heating process with the help of the software STEELTEMP® 2D. The results obtained show very good agreement and suggest that the inverse method can be applied to similar high temperature applications with very good accuracy.     

汽车发动机气门挺柱用16MnCr5冷镦钢盘条的研发与生产

汽车发动机气门挺柱用冷镦钢16MnCr5生产流程为80t 顶底复吹转炉→LF+RH精炼→325 mm×280 mmm大方坯连铸→高速线材轧制。通过采用碱度4.8的精炼渣（/%:54.5CaO,28.5Al₂O₃,11.2SiO₂,6.2MgO,0.6FeO+MnO）、取消钙处理工艺、铸坯表面淬火技术、精轧温度880～900℃、卷取温度850～870℃等工艺,成功开发出16MnCr5钢。检验结果表明,生产的Φ30 mm盘条金相组织为均匀的铁素体+珠光体,晶粒度8级,断面收缩率71.1%～72.5%,1/3冷镦合格;氧含量0.0010%～0.0012%,N含量0.0045%～0.0047%,夹杂物尺寸均在10μm以内,无Ds类夹杂,夹杂物类型主要为单一的镁铝尖晶石夹杂。盘条具有良好的塑性变形能力和较高的纯净度,满足了客户的要求。     

我国齿轮钢的生产与应用

叙述了我国近年来汽车齿轮钢的需求量；MnCr，CrMnTi，CrMnB，CrNi，CrNiMo，CrMo，Cr系齿轮钢的质量要求和生产工艺，以及重点齿轮钢炼钢厂的年产量和主要齿轮制造企业的应用状况和发展前景。     

新型H380级别高强度钢轨热处理工艺的数值模拟

通过计算机数值模拟计算对H380级别热处理钢轨的淬火过程进行了分析。钢轨热处理过程是一种鉴于等温转变与连续冷却转变之间的"连续等温转变过程"。计算表明:对于H380级别热处理钢轨温降控制在200～250℃,钢轨轨头相变温度不应超过620℃,轨头抗拉强度取样位置处珠光体组织相变温度不应超过650℃,相变孕育期为22～30 s,在此段加强冷却强度,降低珠光体组织相变开始温度。有利于钢轨轨头淬硬层的深化,提高该级别热处理钢轨抗拉强度。     

核反应堆压力容器用Mn-Mo-Ni系宽厚钢板热处理工艺研究

主要介绍了舞钢核反应堆压力容器用Mn-Mo-Ni系宽厚钢板的热处理工艺研究,通过不同热处理工艺及不同淬火温度下钢的金相组织和力学性能研究,确定合理的热处理工艺。结果表明,舞钢采用合理的合金成分设计和调质工艺生产的核反应堆用16MnD5、18MnD5、20MnD5和SA533钢板强韧匹配良好,其性能完全符合规范要求。     

镁对20MnCr5齿轮钢中夹杂物的改质研究

摘要：20MnCr5齿轮钢通常有较好的疲劳性能及切削性能,而钢中夹杂物是影响这些性能的重要因素。为了研究镁对20MnCr5齿轮钢中夹杂物的改质行为和规律,开展了相应的工业实验,采用金相显微镜、扫描电镜以及非水溶液电解腐蚀技术对铸坯和轧材进行了分析。结果表明：镁处理后,钢液更加洁净,夹杂物数量变少,尺寸也变小;以Al2O3为核心外围包裹着MnS的复合夹杂,转变为以MgO·Al2O3为核心外围包裹着MnS的复合夹杂物,且复合夹杂物的占比从4.2%提高到8.3%。对轧材进行分析,发现镁的加入使20MnCr5轧材中长条状的硫化物更加短小弥散,硫化物的细系评级从2.5级显著降低到1.5级;由于复合夹杂物内部硬质MgO·Al2O3核心抑制了轧制过程中夹杂物的变形,使夹杂物保持球形或椭球形。     

40 t EAF-LF-VD-3.7 t铸锭工艺高品质齿轮钢20MnCr5H-1的研制

采用40 t电弧炉-LF-VD-3.7 t锭模铸-轧制工艺开发了20MnCr5H-1高品质齿轮钢(/%:0.17~0.22C,≤0.12Si,1.0~1.5Mn,≤0.035P,0.015~0.035S,0.8~1.3Cr,≤0.0020O,0.015~0.045A1)-Φ80 mm材。通过控制EAF终点[P]≤0.015%,LF精炼渣碱度≥2.5,并调整钢中元素含量,VD处理、喂硫线等工艺措施,试制的5炉20MnCr5H-1钢的成分为(/%):0.16~0.20C,0.05~0.12Si,1.20~1.30Mn,0.009~0.025P,0.020~0.035S,1.00~1.10Cr,0.0008~0.0015O,0.015~0.040Al,淬透性带宽△HRC为4,各项指标均满足要求。